高爐爐身噴涂后爐況恢復實踐

白青山

摘 要：針對高爐爐身噴涂后，爐況恢復進程緩慢，燒損風口大套11個，分析其中原因，并提出避免的措施。

關鍵詞：高爐 噴涂 燒大套 爐況恢復

中圖分類號：TF544 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）07（a）-0089-02

不銹鋼3#高爐為550 m3級高爐，14個風口，一個出鐵口，于2005年8月25日開爐投產，進入2010年，高爐爐役進入中后期，爐身區域侵蝕嚴重，冷卻設備燒損頻繁，給高爐爐況穩定及安全生產都帶來了不利影響。在此情況下，采用噴涂技術對爐身進行噴涂造襯，既能很好的解決上述問題，又能縮短休風時間，盡快恢復生產。

1 降料面休風噴涂

高爐于2010年12月25日6：56降料面后休風，實測料面16.6 m，料面降至爐腹2.3 m處（大約風口上沿1 m）（表1）。

料線滿足對高爐爐腰以上進行噴涂的需要，開始噴涂，噴涂前，對爐墻進行了清洗，噴涂結束后，因時間較緊，對料面反彈料進行了部分清理。

2 爐況恢復過程

2010年12月29日12：40開1#，2#，13#，14#風口送風，18：50引煤氣，20：43發現1#風口中套漏水，于鐵后21：45休風更換。30日0：52開4個風口送風，于5：10，7：00分別捅開12#，3#風口，11：40發現12#風口大套斷水，于14：47休風更換。于31日7：22送風，開1，14# 2個風口，10：45分1#風口大套燒穿緊急休風更換，休風歷時26小時33分鐘。

因這兩次休風時間長，使本已脆弱的爐缸狀態進一步惡化，決定按爐缸凍結處理，送風前燒通1，14#風口與鐵口的通道。2011年1月1日，1#風口大套更換完畢于13：18送風，開1，14#風口，20：18捅開13#風口，出一次鐵后，21：39分13#風口燒穿緊急休風，休風后發現13#風口大套，中套漏。2日，13#風口大套更換完畢于21：01送風，開1，14#風口。4日1：40捅開2#風口，出一次鐵后，3：45發現2#風口大套漏，減水繼續生產，14：28休風更換2#風口大套。6日2：33開1，14#風口送風，16：18～16：27休風捅開2#風口。7日18：42捅開13#風口，20：50開3#風口。8日9：40開12#風口，11：01開4#風口，現開1，2，3，4，12，13，14#風口，因渣鐵流動性差，第25583次鐵改走干渣，22：30，11#風口吹開一半，23：23分11#風口燒穿休風，經確認，11#大中小套均已燒壞。9日全天休風更換11#風口大套。10日8：40送風，開1，14#風口。12日0：26～1：25休風捅燒13#風口，8：16發現13#小套漏水，9：35～10：42休風更換13#小套，18：07，13#風口大套燒穿緊急休風。13日13#大套處理好于10：45送風，開1，14#風口，16：11～18：44休風捅燒2#風口。14日0：24～4：12休風捅燒13#風口，現開1，2，13，14#風口，16日11：51捅開12#風口，12：55捅開3#風口，20：30發現3#小套漏，20：54休風。17日0：20開1，2，3，12，13，14#風口送風，2：25捅開4#風口，2：57發現4#小套，3#大套漏水，3：46休風更換。18日20：20捅開12#風口，23：02分12#風口大套燒穿，23：59休風處理。19日13：48開1，2，3，12，13，14#風口送風，出兩次鐵，堵口后25分鐘，16：09 12#風口大套燒穿，16：30休風處理。

1月20日6：36送風，開1，2，13，14#風口。22日18：55捅開3#風口，20：19 3#風口大套燒出，21：17休風處理。3日12：00 3#大套裝好，大套下部與前沿墊溝料，于14：32開1，2，3，13，14#風口送風，18：36發現3#風口冒火，19：39休風，風口拉下發現3#大套下沿燒壞，21：42送風，開1#，2#，13#，14#風口，23：42捅開3#風口。24日，風壓不大于150 kPa控制，風量600 m3/min左右，出鐵物理熱逐步充足，流動性較好，爐溫7.0%以上，堿度1.25左右，焦比由820降至800 kg/TFe，風溫按950 ℃控制，出鐵間隔按50分鐘組織，鐵量15～20t左右。25日風壓不大于155 kPa控制，風量630 m3/min左右，風溫1000 ℃～1050 ℃，實際焦比791 kg/tFe，全天爐溫5.5%～6.5%左右，錳0.8%以上。渣鐵物理熱充沛，說明爐缸有了一定的蓄熱能力，爐缸的工作狀態明顯改善。

1月26日，實際焦比840 kg/tFe，12：58～18：03休風燒4#，12#風口，12#風口基本由焦炭填充，4#風口較差，送風開1，2，3，12，13，14#風口，22：04～22：38，發現2#小套漏水，休風更換。27日，10：20捅開4#風口，風量840 m3/min，風壓180 kPa，全天爐溫上行較快，由3.0%上升到5.5%，四點班控制風溫960 ℃，鐵間50 min，鐵量30～40 t。 28日，8：06休風捅燒5#，11#風口，12：36開1，2，3，4，11，12，13，14#8個風口送風， 14：10發現13#風口小套漏水，14：58～ 15：36休風更換。風量1000 m3/min，風壓200 kPa，壓差120 kPa左右。富氧1300 m3/h，富氧率1.7%左右，23：00礦批擴至13.5 t。

1月29日，7：13捅開5#風口（現9個風口），8：20 5#風口燒出，放風至風壓73 kPa，風量500 m3/min，打水，控制住后，風量逐步加至1000 m3/min，風壓195 kPa。四點班礦批擴至14 t。全天爐溫4.8%左右。30日，6：23，5#風口大套再次燒穿，7：00休風更換，18：29開1，3，4，5，6，10，11，12，14#風口送風。焦比由693降至667 kg/TFe。31日，0：10捅13#風口，1：10捅2#風口，2：00焦比降至560 kg/TFe，礦批擴至16 t，7：00噴煤，噴煤后燃料比控制在600 kg/TFe左右。爐溫由 3.5%降至2.5%。11：00焦比降至530 kg/TFe。風量1350 m3/min，風壓235 kPa，16：00焦比降至500 kg/TFe，燃料比控制在580 kg/TFe左右，爐溫從3.0%下降到1.5%。

2月1日，9：36～10：58休風捅燒9#風口，現堵3#，12#，7#，8#風口，白班取消硅石，13：30捅開3#風口，15：20捅開12#風口。送風風口達到12個。爐溫降到1.0%以下，中班降焦比到450 kg/tFe。2日，開7#風口，風量加到1610 m3/min。中班進一步降焦比到430 kg/tFe，擴礦批到17.2 t，爐溫降到0.6%～0.8%。3日8：17捅開8#風口，風量加到1700 m3/min以上。至此14個風口全開，風量達到全風水平。白班礦批擴到17.5 t，焦比420 kg/tFe，爐溫按0.45%～0.65%控制。爐況恢復正常。

從2010年12月29日12：40噴涂后送風至2011年2月3日8：17 14個風口全開，風量達到正常水平，歷時35天19小時37分鐘，共燒壞風口大套11個，中套3個，小套6個，其它物料原燃料消耗更大，損失慘重，教訓深刻。

3 經驗教訓

此次噴涂使用的噴涂介質是水，在噴涂過程中有大量水進入爐缸，造成風口與鐵口之間結殼。以后噴涂時使用樹脂。反彈料使爐渣變粘，流動性差，造成爐缸滲液性極差，容易燒壞風口大套。噴涂后的反彈料必須清理干凈。

爐缸磚襯、風口組合磚侵蝕嚴重，風口大套直接暴露在渣鐵中受其侵蝕，導致恢復爐況過程中風口大套頻繁燒壞，被迫休風處理。由于更換大套時間較長，而長時間休風又增加了恢復爐況的難度。生產中重視對爐缸磚襯的保護，做好長壽工作。

恢復過程中前期存在急燥心理，前期捅風口速度過快。前期對焦比控制不夠準確，高爐熱量不足，渣鐵物理熱低，流動性差。應加入足夠凈焦，保證渣鐵有充足的物理熱，恢復爐況過程中必須將風口和鐵口燒通，且在爐缸已凍結的情況下，每捅開一個風口就應該先休風燒通該風口。

對恢復爐況的困難程度認識不夠，對爐缸狀況、反彈料的破壞作用認識不足，今后提高工作標準，細化管理，在噴涂過程中減少反彈料。

4 結語

在生產過程中，應重視對高爐磚襯的保護，積極做好長壽工作，選擇合適的噴涂料及噴涂方法，重視爐缸的工作狀態。