不良地質隧道管棚施工技術研究

劉一清

【摘 要】 以成蘭鐵路金瓶巖不良地質隧道施工技術難題為研究對象，分析了該隧道工程地質情況，有針對性地采取了施工技術方案和措施。在施工過程中，對圍巖穩定情況進行了信息化監測，合理指導了施工，同時證明本施工技術方案的合理性和可行性。

【摘 要】 活動斷裂 ?破碎圍巖 ?管棚技術 ?圍巖監測

1 引言

為適應西部大開發需要，我國西部鐵路、公路行業呈現出蓬勃發展景象，有川藏鐵路、成蘭鐵路等大型工程。這些工程都涉及到諸多深埋高應力不良地質隧道（比如二郎山、烏鞘嶺、秦嶺終南山等）問題[1-2]。這些重大工程技術難題解決促使我國隧道工程在試驗技術、工程監測技術等方面實現科學、合理、信息化施工過程控制上取得了長足進展。然而西部山嶺隧道地質條件復雜，需要針對性地對各種不良地質條件采取特殊隧道施工技術，為工程安全施工提供可靠保障。為此，本文結合成蘭鐵路工程金瓶巖隧道情況，介紹一些特殊施工技術，以期為類似西部鐵路隧道工程提供借鑒。

2 工程概況

成蘭鐵路金瓶巖隧道全長12773m，最大埋深791m。隧道斷面凈空尺寸12.5m（寬）×8.2m（高）。該隧道地處岷江活動斷裂帶與鎮坪倒轉復向斜復合部位。隧道穿越順層偏壓、高地應力、多條斷裂帶等不良地質段，工程具有顯著的“四極三高”地質特點：地形切割極為強烈、構造條件極為復雜活躍、巖性條件極為軟弱破碎、汶川地震效應極為顯著;高地應力、高地震烈度、高地質災害風險。隧道穿越圍巖多為Ⅳ、Ⅴ級圍巖，飽和單軸抗壓強度都低于15MPa，極易發生軟巖大變形、坍塌等事故，施工風險較大。

3 施工方案及技術參數

3.1 超前支護

針對以上不良地質情況，在超前支護時，采用管棚+小導管形式對開挖前方圍巖體進行預加固，以保證在開挖過程中的施工安全[3-4]。

在管棚施工時，首先設置導向墻縱向長1m，厚1m，采用C20砼現場澆注。導向墻內設2榀熱軋（I16）工字鋼架，間距0.6m，工字鋼的中心距離導向墻邊緣為0.2m，鋼架由3個單元組成，并由連接板連接，單元間由M20螺栓連接，接頭處焊縫厚度為10 mm，邊墻角墊槽鋼并焊接牢固。用全站儀將長為1.0m的φ114×5mm導向管按照2°的外插角精確定位，并用Φ22mm連接鋼筋與I16型鋼拱架牢固焊接為一整體。

導向管安裝完畢后，安裝內模拱架。洞口安裝2榀I20導向墻型鋼拱架，間距0.6 m，焊接牢固，用L=4.0m的鎖腳錨管鎖定錨固。用全站儀將長為1.0m的φ133×5mm導向管按照2°的外插腳精確定位，并用Φ22連接鋼筋與I20型鋼拱架牢固焊接為一整體。，支撐穩固后，于模架外側安設模板，然后澆注100cm厚的C20砼包裹鋼支撐和導向管。導向墻澆筑完成，噴射15cm厚C25砼封閉周圍仰坡面，作為注漿時的止漿墻。

利用導向墻，沿著開挖輪廓線，以1°～3°外插角，向開挖面前方打入鋼管，形成對開挖面前方圍巖的預支護。鋼管設孔徑16mm的注漿孔，孔間距20cm，呈梅花型布置。管頭焊成圓錐形。管棚的長度，一般長度控制在3m或6m，鋼管接頭采用外套管法：即管子不直接車絲，只在兩根管子的接頭外邊套一節φ133*5的外套管，長40cm，然后用電弧焊將焊縫焊滿、焊牢。鋼管上每隔15cm交錯鉆直徑為10mm的注漿孔。先下奇數管孔，第一節用3米長的鋼管，偶數孔時第一節采用6米長的鋼管，以后每節均采用6米長鋼管。每孔第一節端頭加工成錐型，長為10cm，最后一節尾部焊φ10mm加強箍。在距孔口 ? 1.0米內不得加工注漿孔。鋼管中增設鋼筋籠以提高鋼管的抗彎能力，鋼筋籠由四根Φ18鋼筋和固定環組成。

超前小導管采用Φ42mm熱軋無縫鋼管，單根長4.5m。導管前端加工成尖端，管體鉆設透漿孔，孔徑6-8mm，孔間距15cm，梅花形布置，外插角度10°～15°導管尾端1.0m范圍不鉆孔，管尾焊接φ8加勁箍。導管采用風槍鉆孔后插入、人工或機械外力擊入或正頂入均可。

超前小導管構造，安裝好有孔鋼花管、放入鋼筋籠后即對孔內注漿。注漿時先灌注“單”號孔，再灌注“雙”號孔，注漿材料為水泥砂漿，水泥砂漿的標號為M10。注漿采用初壓0.5～1.0MPa，終壓2MPa，注漿量應滿足設計要求，一般為鉆孔圓柱體的1.5倍;若注漿量超限，未達到壓力要求，應調整漿液濃度繼續注漿，確保鉆孔周圍巖體與鋼管周圍孔隙充填飽滿。

單孔注漿結束標準：（1）注漿壓力逐步升高，當達到設計終壓并穩定10min;（2）注漿量不小于設計注漿量的80%;（3）進漿速度為開始進漿速度的1/4。

3.2 初期支護

由于隧道圍巖多為Ⅳ級、V級圍巖，比例占整個隧道的80%左右，初期支護采用錨網噴+鋼支架形式。

金瓶巖隧道進口襯砌類型為V級復合抗震，施工工法采用臺階加臨時仰拱法。

隧道開挖后，初噴4cm厚的C30耐腐蝕性混凝土。拱部采用Φ22組合中空錨桿，邊墻采用Φ22全長粘結砂漿錨桿，錨桿的主要作用是穩固圍巖。鋼筋網格采用Φ8鋼筋網，網格尺寸20×20cm。初期支護參數，初期支護錨網噴后，采用鋼支架作內支撐。鋼架安裝，如圖1所示。

3.3 二次支護

襯砌采用C35耐腐蝕鋼筋混凝土，襯砌厚度55cm，鋼筋采用Φ25、Φ22、Φ14、Φ8。二次復合式襯砌后形成的支護結構。

4 隧道施工效果觀測

監控量測是隧道施工過程中，對圍巖支護體系的穩定狀態進行監測，為初期支護參數的調整和二次襯砌施作的時機提出依據，是確保施工安全和結構安全可靠、指導施工過程和施工安全監控的重要手段。

4.1 地表沉降分析

隧道開挖后，周邊點的位移是圍巖和支護力學形態變化的最直接、最明顯的反映，凈空的變化（收縮和擴張）是圍巖變形最明顯的體現。采用全站儀進行隧道周邊收斂監測。測點布置圖，對該隧道17個觀測點進行了觀測，隧洞地表位移基本趨于穩定。最終沉降值最小值約為5.14mm，最大值約為8.96mm，可見沉降值和沉降速度符合規范要求。

4.2 水平收斂分析

水平收斂數據最大值約為19.55mm，最小值4.61mm，平均值12.08mm，如圖2所示。總體來說，水平收斂值和收斂速度符合規范要求，位移管理等級Ⅲ級，上述段圍巖基本穩定。

4.3 拱頂沉降分析

拱頂下沉數據最大值約為17.29mm，最小值4.18mm，平均值10.74mm，如圖3所示。總體來說，拱頂下沉值數據和收斂速度符合規范要求，位移管理等級Ⅲ級，上述段圍巖達到穩定要求。

5 結語

金瓶巖隧道地處岷江活動斷裂帶與鎮坪倒轉復向斜復合部位。隧道處于不良地質段，工程具有顯著的“四極三高”地質特點。采用管棚+小導管形式進行超前支護，采用錨網噴+鋼支架形式進行初期支護，二次支護采用復合式襯砌結構。通過隧道圍巖施工監測，合理指導了施工，證明了本施工技術方案的合理性和可行性。

參考文獻：

[1]何成.隧道特殊不良地質鉆探法超前地質預報[J].現代隧道技術，2010，46（5）：20-25.

[2]彭道富.西康鐵路秦嶺特長隧道I線出口段TBM施工[J].現代隧道技術，2001，38（6）：33-37.

[3]王凱，康海貴，王海濤.管棚預支護條件下隧道開挖面三維穩定性分析[J].公路交通科技，2012，29（8）：87-93.

[4]高健，張義同.實施超前注漿管棚支護的隧道開挖面穩定分析[J].天津大學學報，2009，42（8）：666-672.endprint

【摘 要】 以成蘭鐵路金瓶巖不良地質隧道施工技術難題為研究對象，分析了該隧道工程地質情況，有針對性地采取了施工技術方案和措施。在施工過程中，對圍巖穩定情況進行了信息化監測，合理指導了施工，同時證明本施工技術方案的合理性和可行性。

【摘 要】 活動斷裂 ?破碎圍巖 ?管棚技術 ?圍巖監測

1 引言

為適應西部大開發需要，我國西部鐵路、公路行業呈現出蓬勃發展景象，有川藏鐵路、成蘭鐵路等大型工程。這些工程都涉及到諸多深埋高應力不良地質隧道（比如二郎山、烏鞘嶺、秦嶺終南山等）問題[1-2]。這些重大工程技術難題解決促使我國隧道工程在試驗技術、工程監測技術等方面實現科學、合理、信息化施工過程控制上取得了長足進展。然而西部山嶺隧道地質條件復雜，需要針對性地對各種不良地質條件采取特殊隧道施工技術，為工程安全施工提供可靠保障。為此，本文結合成蘭鐵路工程金瓶巖隧道情況，介紹一些特殊施工技術，以期為類似西部鐵路隧道工程提供借鑒。

2 工程概況

成蘭鐵路金瓶巖隧道全長12773m，最大埋深791m。隧道斷面凈空尺寸12.5m（寬）×8.2m（高）。該隧道地處岷江活動斷裂帶與鎮坪倒轉復向斜復合部位。隧道穿越順層偏壓、高地應力、多條斷裂帶等不良地質段，工程具有顯著的“四極三高”地質特點：地形切割極為強烈、構造條件極為復雜活躍、巖性條件極為軟弱破碎、汶川地震效應極為顯著;高地應力、高地震烈度、高地質災害風險。隧道穿越圍巖多為Ⅳ、Ⅴ級圍巖，飽和單軸抗壓強度都低于15MPa，極易發生軟巖大變形、坍塌等事故，施工風險較大。

3 施工方案及技術參數

3.1 超前支護

針對以上不良地質情況，在超前支護時，采用管棚+小導管形式對開挖前方圍巖體進行預加固，以保證在開挖過程中的施工安全[3-4]。

在管棚施工時，首先設置導向墻縱向長1m，厚1m，采用C20砼現場澆注。導向墻內設2榀熱軋（I16）工字鋼架，間距0.6m，工字鋼的中心距離導向墻邊緣為0.2m，鋼架由3個單元組成，并由連接板連接，單元間由M20螺栓連接，接頭處焊縫厚度為10 mm，邊墻角墊槽鋼并焊接牢固。用全站儀將長為1.0m的φ114×5mm導向管按照2°的外插角精確定位，并用Φ22mm連接鋼筋與I16型鋼拱架牢固焊接為一整體。

導向管安裝完畢后，安裝內模拱架。洞口安裝2榀I20導向墻型鋼拱架，間距0.6 m，焊接牢固，用L=4.0m的鎖腳錨管鎖定錨固。用全站儀將長為1.0m的φ133×5mm導向管按照2°的外插腳精確定位，并用Φ22連接鋼筋與I20型鋼拱架牢固焊接為一整體。，支撐穩固后，于模架外側安設模板，然后澆注100cm厚的C20砼包裹鋼支撐和導向管。導向墻澆筑完成，噴射15cm厚C25砼封閉周圍仰坡面，作為注漿時的止漿墻。

利用導向墻，沿著開挖輪廓線，以1°～3°外插角，向開挖面前方打入鋼管，形成對開挖面前方圍巖的預支護。鋼管設孔徑16mm的注漿孔，孔間距20cm，呈梅花型布置。管頭焊成圓錐形。管棚的長度，一般長度控制在3m或6m，鋼管接頭采用外套管法：即管子不直接車絲，只在兩根管子的接頭外邊套一節φ133*5的外套管，長40cm，然后用電弧焊將焊縫焊滿、焊牢。鋼管上每隔15cm交錯鉆直徑為10mm的注漿孔。先下奇數管孔，第一節用3米長的鋼管，偶數孔時第一節采用6米長的鋼管，以后每節均采用6米長鋼管。每孔第一節端頭加工成錐型，長為10cm，最后一節尾部焊φ10mm加強箍。在距孔口 ? 1.0米內不得加工注漿孔。鋼管中增設鋼筋籠以提高鋼管的抗彎能力，鋼筋籠由四根Φ18鋼筋和固定環組成。

超前小導管采用Φ42mm熱軋無縫鋼管，單根長4.5m。導管前端加工成尖端，管體鉆設透漿孔，孔徑6-8mm，孔間距15cm，梅花形布置，外插角度10°～15°導管尾端1.0m范圍不鉆孔，管尾焊接φ8加勁箍。導管采用風槍鉆孔后插入、人工或機械外力擊入或正頂入均可。

超前小導管構造，安裝好有孔鋼花管、放入鋼筋籠后即對孔內注漿。注漿時先灌注“單”號孔，再灌注“雙”號孔，注漿材料為水泥砂漿，水泥砂漿的標號為M10。注漿采用初壓0.5～1.0MPa，終壓2MPa，注漿量應滿足設計要求，一般為鉆孔圓柱體的1.5倍;若注漿量超限，未達到壓力要求，應調整漿液濃度繼續注漿，確保鉆孔周圍巖體與鋼管周圍孔隙充填飽滿。

單孔注漿結束標準：（1）注漿壓力逐步升高，當達到設計終壓并穩定10min;（2）注漿量不小于設計注漿量的80%;（3）進漿速度為開始進漿速度的1/4。

3.2 初期支護

由于隧道圍巖多為Ⅳ級、V級圍巖，比例占整個隧道的80%左右，初期支護采用錨網噴+鋼支架形式。

金瓶巖隧道進口襯砌類型為V級復合抗震，施工工法采用臺階加臨時仰拱法。

隧道開挖后，初噴4cm厚的C30耐腐蝕性混凝土。拱部采用Φ22組合中空錨桿，邊墻采用Φ22全長粘結砂漿錨桿，錨桿的主要作用是穩固圍巖。鋼筋網格采用Φ8鋼筋網，網格尺寸20×20cm。初期支護參數，初期支護錨網噴后，采用鋼支架作內支撐。鋼架安裝，如圖1所示。

3.3 二次支護

襯砌采用C35耐腐蝕鋼筋混凝土，襯砌厚度55cm，鋼筋采用Φ25、Φ22、Φ14、Φ8。二次復合式襯砌后形成的支護結構。

4 隧道施工效果觀測

監控量測是隧道施工過程中，對圍巖支護體系的穩定狀態進行監測，為初期支護參數的調整和二次襯砌施作的時機提出依據，是確保施工安全和結構安全可靠、指導施工過程和施工安全監控的重要手段。

4.1 地表沉降分析

隧道開挖后，周邊點的位移是圍巖和支護力學形態變化的最直接、最明顯的反映，凈空的變化（收縮和擴張）是圍巖變形最明顯的體現。采用全站儀進行隧道周邊收斂監測。測點布置圖，對該隧道17個觀測點進行了觀測，隧洞地表位移基本趨于穩定。最終沉降值最小值約為5.14mm，最大值約為8.96mm，可見沉降值和沉降速度符合規范要求。

4.2 水平收斂分析

水平收斂數據最大值約為19.55mm，最小值4.61mm，平均值12.08mm，如圖2所示。總體來說，水平收斂值和收斂速度符合規范要求，位移管理等級Ⅲ級，上述段圍巖基本穩定。

4.3 拱頂沉降分析

拱頂下沉數據最大值約為17.29mm，最小值4.18mm，平均值10.74mm，如圖3所示。總體來說，拱頂下沉值數據和收斂速度符合規范要求，位移管理等級Ⅲ級，上述段圍巖達到穩定要求。

5 結語

金瓶巖隧道地處岷江活動斷裂帶與鎮坪倒轉復向斜復合部位。隧道處于不良地質段，工程具有顯著的“四極三高”地質特點。采用管棚+小導管形式進行超前支護，采用錨網噴+鋼支架形式進行初期支護，二次支護采用復合式襯砌結構。通過隧道圍巖施工監測，合理指導了施工，證明了本施工技術方案的合理性和可行性。

參考文獻：

[1]何成.隧道特殊不良地質鉆探法超前地質預報[J].現代隧道技術，2010，46（5）：20-25.

[2]彭道富.西康鐵路秦嶺特長隧道I線出口段TBM施工[J].現代隧道技術，2001，38（6）：33-37.

[3]王凱，康海貴，王海濤.管棚預支護條件下隧道開挖面三維穩定性分析[J].公路交通科技，2012，29（8）：87-93.

[4]高健，張義同.實施超前注漿管棚支護的隧道開挖面穩定分析[J].天津大學學報，2009，42（8）：666-672.endprint

【摘 要】 以成蘭鐵路金瓶巖不良地質隧道施工技術難題為研究對象，分析了該隧道工程地質情況，有針對性地采取了施工技術方案和措施。在施工過程中，對圍巖穩定情況進行了信息化監測，合理指導了施工，同時證明本施工技術方案的合理性和可行性。

【摘 要】 活動斷裂 ?破碎圍巖 ?管棚技術 ?圍巖監測

1 引言

為適應西部大開發需要，我國西部鐵路、公路行業呈現出蓬勃發展景象，有川藏鐵路、成蘭鐵路等大型工程。這些工程都涉及到諸多深埋高應力不良地質隧道（比如二郎山、烏鞘嶺、秦嶺終南山等）問題[1-2]。這些重大工程技術難題解決促使我國隧道工程在試驗技術、工程監測技術等方面實現科學、合理、信息化施工過程控制上取得了長足進展。然而西部山嶺隧道地質條件復雜，需要針對性地對各種不良地質條件采取特殊隧道施工技術，為工程安全施工提供可靠保障。為此，本文結合成蘭鐵路工程金瓶巖隧道情況，介紹一些特殊施工技術，以期為類似西部鐵路隧道工程提供借鑒。

2 工程概況

成蘭鐵路金瓶巖隧道全長12773m，最大埋深791m。隧道斷面凈空尺寸12.5m（寬）×8.2m（高）。該隧道地處岷江活動斷裂帶與鎮坪倒轉復向斜復合部位。隧道穿越順層偏壓、高地應力、多條斷裂帶等不良地質段，工程具有顯著的“四極三高”地質特點：地形切割極為強烈、構造條件極為復雜活躍、巖性條件極為軟弱破碎、汶川地震效應極為顯著;高地應力、高地震烈度、高地質災害風險。隧道穿越圍巖多為Ⅳ、Ⅴ級圍巖，飽和單軸抗壓強度都低于15MPa，極易發生軟巖大變形、坍塌等事故，施工風險較大。

3 施工方案及技術參數

3.1 超前支護

針對以上不良地質情況，在超前支護時，采用管棚+小導管形式對開挖前方圍巖體進行預加固，以保證在開挖過程中的施工安全[3-4]。

在管棚施工時，首先設置導向墻縱向長1m，厚1m，采用C20砼現場澆注。導向墻內設2榀熱軋（I16）工字鋼架，間距0.6m，工字鋼的中心距離導向墻邊緣為0.2m，鋼架由3個單元組成，并由連接板連接，單元間由M20螺栓連接，接頭處焊縫厚度為10 mm，邊墻角墊槽鋼并焊接牢固。用全站儀將長為1.0m的φ114×5mm導向管按照2°的外插角精確定位，并用Φ22mm連接鋼筋與I16型鋼拱架牢固焊接為一整體。

導向管安裝完畢后，安裝內模拱架。洞口安裝2榀I20導向墻型鋼拱架，間距0.6 m，焊接牢固，用L=4.0m的鎖腳錨管鎖定錨固。用全站儀將長為1.0m的φ133×5mm導向管按照2°的外插腳精確定位，并用Φ22連接鋼筋與I20型鋼拱架牢固焊接為一整體。，支撐穩固后，于模架外側安設模板，然后澆注100cm厚的C20砼包裹鋼支撐和導向管。導向墻澆筑完成，噴射15cm厚C25砼封閉周圍仰坡面，作為注漿時的止漿墻。

利用導向墻，沿著開挖輪廓線，以1°～3°外插角，向開挖面前方打入鋼管，形成對開挖面前方圍巖的預支護。鋼管設孔徑16mm的注漿孔，孔間距20cm，呈梅花型布置。管頭焊成圓錐形。管棚的長度，一般長度控制在3m或6m，鋼管接頭采用外套管法：即管子不直接車絲，只在兩根管子的接頭外邊套一節φ133*5的外套管，長40cm，然后用電弧焊將焊縫焊滿、焊牢。鋼管上每隔15cm交錯鉆直徑為10mm的注漿孔。先下奇數管孔，第一節用3米長的鋼管，偶數孔時第一節采用6米長的鋼管，以后每節均采用6米長鋼管。每孔第一節端頭加工成錐型，長為10cm，最后一節尾部焊φ10mm加強箍。在距孔口 ? 1.0米內不得加工注漿孔。鋼管中增設鋼筋籠以提高鋼管的抗彎能力，鋼筋籠由四根Φ18鋼筋和固定環組成。

超前小導管采用Φ42mm熱軋無縫鋼管，單根長4.5m。導管前端加工成尖端，管體鉆設透漿孔，孔徑6-8mm，孔間距15cm，梅花形布置，外插角度10°～15°導管尾端1.0m范圍不鉆孔，管尾焊接φ8加勁箍。導管采用風槍鉆孔后插入、人工或機械外力擊入或正頂入均可。

超前小導管構造，安裝好有孔鋼花管、放入鋼筋籠后即對孔內注漿。注漿時先灌注“單”號孔，再灌注“雙”號孔，注漿材料為水泥砂漿，水泥砂漿的標號為M10。注漿采用初壓0.5～1.0MPa，終壓2MPa，注漿量應滿足設計要求，一般為鉆孔圓柱體的1.5倍;若注漿量超限，未達到壓力要求，應調整漿液濃度繼續注漿，確保鉆孔周圍巖體與鋼管周圍孔隙充填飽滿。

單孔注漿結束標準：（1）注漿壓力逐步升高，當達到設計終壓并穩定10min;（2）注漿量不小于設計注漿量的80%;（3）進漿速度為開始進漿速度的1/4。

3.2 初期支護

由于隧道圍巖多為Ⅳ級、V級圍巖，比例占整個隧道的80%左右，初期支護采用錨網噴+鋼支架形式。

金瓶巖隧道進口襯砌類型為V級復合抗震，施工工法采用臺階加臨時仰拱法。

隧道開挖后，初噴4cm厚的C30耐腐蝕性混凝土。拱部采用Φ22組合中空錨桿，邊墻采用Φ22全長粘結砂漿錨桿，錨桿的主要作用是穩固圍巖。鋼筋網格采用Φ8鋼筋網，網格尺寸20×20cm。初期支護參數，初期支護錨網噴后，采用鋼支架作內支撐。鋼架安裝，如圖1所示。

3.3 二次支護

襯砌采用C35耐腐蝕鋼筋混凝土，襯砌厚度55cm，鋼筋采用Φ25、Φ22、Φ14、Φ8。二次復合式襯砌后形成的支護結構。

4 隧道施工效果觀測

監控量測是隧道施工過程中，對圍巖支護體系的穩定狀態進行監測，為初期支護參數的調整和二次襯砌施作的時機提出依據，是確保施工安全和結構安全可靠、指導施工過程和施工安全監控的重要手段。

4.1 地表沉降分析

隧道開挖后，周邊點的位移是圍巖和支護力學形態變化的最直接、最明顯的反映，凈空的變化（收縮和擴張）是圍巖變形最明顯的體現。采用全站儀進行隧道周邊收斂監測。測點布置圖，對該隧道17個觀測點進行了觀測，隧洞地表位移基本趨于穩定。最終沉降值最小值約為5.14mm，最大值約為8.96mm，可見沉降值和沉降速度符合規范要求。

4.2 水平收斂分析

水平收斂數據最大值約為19.55mm，最小值4.61mm，平均值12.08mm，如圖2所示。總體來說，水平收斂值和收斂速度符合規范要求，位移管理等級Ⅲ級，上述段圍巖基本穩定。

4.3 拱頂沉降分析

拱頂下沉數據最大值約為17.29mm，最小值4.18mm，平均值10.74mm，如圖3所示。總體來說，拱頂下沉值數據和收斂速度符合規范要求，位移管理等級Ⅲ級，上述段圍巖達到穩定要求。

5 結語

金瓶巖隧道地處岷江活動斷裂帶與鎮坪倒轉復向斜復合部位。隧道處于不良地質段，工程具有顯著的“四極三高”地質特點。采用管棚+小導管形式進行超前支護，采用錨網噴+鋼支架形式進行初期支護，二次支護采用復合式襯砌結構。通過隧道圍巖施工監測，合理指導了施工，證明了本施工技術方案的合理性和可行性。

參考文獻：

[1]何成.隧道特殊不良地質鉆探法超前地質預報[J].現代隧道技術，2010，46（5）：20-25.

[2]彭道富.西康鐵路秦嶺特長隧道I線出口段TBM施工[J].現代隧道技術，2001，38（6）：33-37.

[3]王凱，康海貴，王海濤.管棚預支護條件下隧道開挖面三維穩定性分析[J].公路交通科技，2012，29（8）：87-93.

[4]高健，張義同.實施超前注漿管棚支護的隧道開挖面穩定分析[J].天津大學學報，2009，42（8）：666-672.endprint