邱建華
摘 要:華能井岡山電廠II期#3、#4機組投產(chǎn)至今已連續(xù)運行3年多,由于燃用煤種與設計煤種存在較大差異,導致鍋爐在運行期間出現(xiàn)了不少問題,嚴重影響了機組的安全、經(jīng)濟運行。為了能更有效地對機組進行控制和調節(jié),筆者結合#4機組的長期運行經(jīng)驗,對磨煤機正常運行中碰到的常見問題及其危害、表現(xiàn)和原因進行了較為詳細的分析,并提出了相應的解決措施,以保持機組相關參數(shù)在正常范圍內,從而確保機組的安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟運行。
關鍵詞:中速磨;發(fā)電廠;燃用煤種;斷煤
中圖分類號:TK223.25 文獻標識碼:A DOI:10.15913/j.cnki.kjycx.2015.02.118
華能井岡山電廠二期工程為2臺超超臨界660 MW機組,鍋爐為由東方鍋爐股份有限公司與日本日立-巴布科克公司(BHK)合作設計的前后墻對沖燃燒超超臨界本生型直流鍋爐。設計煤種采用40%豐城煤礦與60%斐溝煤礦的混煤,校核煤種為I豐城煤礦、II淮南謝橋礦煤。制粉系統(tǒng)為冷一次風機的正壓直吹系統(tǒng),并采用了6臺MPS型中速磨煤機和6臺CS2024型給煤機。正常運行時5臺運行,1臺備用。
近年來,隨著煤炭價格的上升,電廠為取得經(jīng)濟效益,開始燃用價格便宜的煤種。其中,印尼煤、豐城煤為常態(tài)燃用煤種。由于這些煤種工業(yè)分析成分與設計煤種的成分相差很大,存在熱值低、揮發(fā)份高、含水量大和灰分大等特點,導致#4爐在正常運行中的調節(jié)、控制嚴重偏離了原始設計,進而影響了機組的安全、經(jīng)濟運行。
1 斷煤
1.1 斷煤的過程和危害
II期煤斗受到設計結構、燃煤的物理特性和運行方式等因素的影響,煤斗內壁出現(xiàn)非常嚴重的黏煤現(xiàn)象,導致煤斗的實際容積下降,造成燃運上煤頻繁和煤斗空倉、斷煤的現(xiàn)象,已嚴重影響到機組的安全、經(jīng)濟運行。
1.2 原因分析
斷煤的具體原因有以下4點:①由于原煤倉的設計結構、燃煤的物理特性等因素,導致煤倉內壁的貼壁現(xiàn)象非常嚴重;②煤種堆積雜物,比如稻草、石塊和脫落的煤倉襯板;③由于原煤倉較長時間未使用,導致原煤中的水分向下滲透,進而造成煤倉下部結塊;④在給煤機運轉、煤量正常的情況下,有時會出現(xiàn)實煤未下落到磨煤機的現(xiàn)象,進而造成磨煤機出口溫度急劇上升。
1.3 解決措施
解決措施分為以下4點:①#3、#4爐給煤機入口落煤管在運行過程中多次發(fā)生堵煤。因此,將2臺爐原給煤機入口落煤管取消,連接了不銹鋼方圓節(jié)、原煤倉與給煤機入口,并配置了手動插板。②由于在煤斗外部采取了多種形式的敲煤(包括加裝振動器)方式均沒有起到很好的效果,導致原煤越積越多。因此,在投產(chǎn)初期設備運行的過程中,組織工作人員進入原煤倉內部進行了人工清理。③負荷因素可能導致磨煤機長期無法啟動的問題,因此,部門制定了定期降煤位制度。④監(jiān)盤時,更加注重煤量、負荷和各制粉系統(tǒng)的參數(shù)變化。
2 振動
2.1 振動的過程和危害
MPS磨煤機的煤種適應性較強,在磨制不同可磨性系數(shù)的煤種時,應使用不同的加載力。當磨制易磨的煤種(比如宋寨、貴州煤等)時,如果仍使用廠家設定的加載力,則會導致磨煤機研磨出力大于對應的給煤量,使磨煤機磨盤與磨盤直接接觸,造成振動嚴重超標,進而直接導致設備損壞。
2.2 防止磨煤機振動的措施
第一步,設置液壓加載曲線為4~11 MPa,反作用曲線為3~2 MPa,具體曲線如圖1所示。
根據(jù)煤種的類型和磨煤機振動的幅度,運行人員直接在磨煤機DCS控制畫面中修改了加載力曲線的上限值(P2),修正了加載曲線的斜率(P1),降低了加載力隨煤量上升的斜率和加載油壓速率。在磨煤機畫面中的偏置設定塊中設定了加載力上限值,原油壓偏置設定作用取消。
第二步,給煤機斷煤報警流量由15 t/h修改為17 t/h;斷煤后延時60 s不來煤;提磨輥熱工邏輯的延時修改為40 s(暫定)。
第三步,停爐臨修時,對#4爐增加了磨煤機振動測點和石子煤料位高報警信號。
3 堵煤
采用AGC方式時,如果機組指令快速上升,磨煤機的煤量瞬時加大,則可能會造成磨煤機出現(xiàn)堵煤的現(xiàn)象。
3.1 堵煤的過程和危害
采用AGC方式時,如果負荷增加,則將增加給煤機的煤量,磨煤機出口溫度下降。此時,磨煤機冷、熱風門會開始參與調節(jié),比如冷風門關小,以維持磨煤機出口的溫度。而冷風門關小會使一次風量降低,進而使熱風門自動開大。當磨煤機熱風門逐漸開足時,冷風門逐漸關小至0位,而煤量仍在提高時,證明磨煤機一次風量已無法滿足煤量的要求,進而出現(xiàn)磨煤機堵煤現(xiàn)象。此時,磨煤機進口的一次風量減少、一次風溫上升,出口溫度下降,磨煤機磨碗差壓增大,出口風壓降低,進而使磨煤機的電流增大。當磨煤機出現(xiàn)嚴重堵煤時,其電流將持續(xù)下降,燃燒開始不穩(wěn)定。
當磨煤機堵煤時,實際進入爐內的煤量少于給煤機的煤量,進而造成鍋爐熱負荷、主汽壓下降,同時,由于直流爐給水量會按一定比例跟蹤煤量,當實際進入爐內的煤量與按磨煤機煤量進行調節(jié)的給水量嚴重不匹配時,各受熱面的汽溫會整體下降;當磨煤機嚴重堵煤時,會出現(xiàn)燃燒不穩(wěn)定的現(xiàn)象,如果不及時處理,則會造成爐膛熄火、汽溫突降,主汽壓力、主汽溫度突升或大幅波動的后果,進而嚴重影響了機組的安全運行。
3.2 原因分析
#4爐磨煤機常出現(xiàn)堵煤的原因有以下4點:①在AGC方式下,如果負荷增加,則會增加煤量,磨煤機出口溫度開始下降。磨煤機的給煤量增加后,電流會緩慢上升,進出口差壓逐漸增大、偏離正常值(差壓超過5.5 kPa);磨煤機出口一次風壓逐漸降低(正常值為1.8~2.6 kPa),磨煤機出口一次風速逐漸下降至≤24 m/s。當上述情況發(fā)生后,磨煤機便會發(fā)生堵磨現(xiàn)象,可通過減少給煤量或增加加載力的方法處理。②提高了磨煤機分離器的轉速。我廠為了降低爐飛灰的含碳量,在各磨煤機分離器轉速不影響鍋爐燃燒的情況下,均維持在85 RPM以上,這樣當AGC指令負荷大幅度提升時,會增大煤量。此時,如果仍保持分離器的轉速,則極易形成堵磨。③入爐煤種較濕。當煤質較濕時,磨煤機的風干燥、輸送能力會在短時間內大大將低,這是因為原煤進入磨煤機后干燥的時間較長,即使磨煤機入口的風溫很高(300 ℃),磨煤機出口混合物的溫度也無法達到設定值(60 ℃)。當磨煤機的風干燥、輸送能力下降時,如果AGC指令快速加負荷,給煤機會快速加入大量的煤,最終導致磨煤機堵煤。④引風機變頻調節(jié)。我廠引風機采用了變頻調節(jié)后,降低了引風機的電耗,但變頻調節(jié)存在調節(jié)反應速率較慢的特點。這造成在AGC指令快速增加負荷時,煤量會大幅度增加,進而使磨煤機冷熱風門參與調節(jié),磨煤機所有一次風量增加,一次風母管的壓力下降。為了維持一次風母管的壓力,要提高一次風機轉速,以滿足一次風壓的設定要求。當一次風母管的壓力仍沒有達到設定值時,如果繼續(xù)增加煤量,則會導致一次風母管的壓力在短時間內低于設定值,低于設定值的程度與負荷增長的速率有關。這是因為變頻器的響應速度緩慢,導致一次風壓降低,磨煤機內一次風干燥、輸送煤粉的能力下降,嚴重情況下,會造成堵磨。
3.3 解決措施
在正常運行中,常采取以下6種措施確保磨煤機不堵煤,從而防止參數(shù)大幅波動:①合理配煤。根據(jù)場地存煤情況、天氣情況和負荷預發(fā)情況,合理搭配了各煤倉煤種。運行中,了解了各煤倉煤種的情況,做到心中有數(shù)。②制粉系統(tǒng)啟動的過程中,運行人員根據(jù)上倉煤種修改了液壓加載力的上限值,磨輥加載采用了變加載的方式。布煤方式恢復到原方式布煤(煤量為20~25 t/h)、待磨輥自動下降。此外,還在磨煤機運行的過程中,根據(jù)參數(shù)變化修改了加載力值,以防止堵磨。③加強了對磨煤機參數(shù)的監(jiān)視,可在磨煤機出現(xiàn)堵煤趨勢時及時調整。④在磨煤機發(fā)生堵煤時,將機組的控制方式切至了手動方式,磨煤機煤量、一次風量切至了手動控制,逐臺對磨煤機進行了減煤吹掃。同時,調節(jié)了給水量和減溫水量,避免了磨煤機被吹通后引起的負荷急劇升高、主汽壓力和主汽溫突升的現(xiàn)象。⑤在磨煤機運行中,安排了工作人員就地監(jiān)管并隨時保持通訊,可及時匯報磨煤機振動的情況,并根據(jù)石子煤排放情況增加了排放次數(shù)。啟停次數(shù)較多的磨煤機或斷煤后提輥次數(shù)較多的磨煤機的石子煤會增多,因此,開始注意清理石子煤的工作。⑥目前,對II期制粉系統(tǒng)邏輯進行了修改,熱風調門自動運行時,增加了偏置。熱風門開度主調信號為煤量,并與煤量基本成正比例關系,輔以磨出口風速修正,改變偏置值的目的為直接改變熱風門的開度。
4 結束語
在機組運行的過程中,磨煤機常出現(xiàn)一系列的問題。因此,必須分析這些常見問題,并提出有針對性的整改措施,這有利于集控人員加強監(jiān)視和調整參數(shù),從而保證機組的穩(wěn)定運行,且對相同機組的運行有一定的參考意義。
參考文獻
[1]葉江明.電廠鍋爐原理及設備[M].第二版.北京:中國電力出版社,2010.
[2]黃新元.電站鍋爐燃燒與調整[M].北京:中國電力出版社,2007.
〔編輯:張思楠〕