深井采空區密閉墻系統構筑原理及應用

宋紅華，黃玉誠，張　博

(1.中國礦業大學(北京) 資源與安全工程學院，北京 100083；2.中國礦業大學(北京) 力學與建筑工程學院，北京 100083)

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深井采空區密閉墻系統構筑原理及應用

宋紅華1，黃玉誠1，張博2

(1.中國礦業大學(北京) 資源與安全工程學院，北京 100083；2.中國礦業大學(北京) 力學與建筑工程學院，北京 100083)

[摘要]通過分析在殘余支承壓力作用下密閉墻墻體與圍巖系統協調變形機制和載荷的傳遞機理，建立了墻體與圍巖系統的耦合作用模型，提出了“采空區密閉墻系統”的概念。基于 “柔性”密閉墻原理，探索了深井采空區密閉墻墻體的一些新的特點，并在此基礎上提出了采用微膨脹高水材料作為墻體，在墻體靠近頂板處采用中度膨脹材料使墻體的膨脹接頂，再用中度膨脹高水材料對密閉墻上方垮落帶巖層進行注漿，阻隔采空區與外界導氣通道的采空區密閉墻系統的構筑工藝，并在邢東礦1127工作面成功進行了應用。

[關鍵詞]采空區密閉墻系統；耦合作用；膨脹高水材料；導氣通道

[DOI]10.13532/j.cnki.cn11-3677/td.2015.05.002

[引用格式]宋紅華，黃玉誠，張博.深井采空區密閉墻系統構筑原理及應用[J].煤礦開采，2015，20(5)：6-10.

深部煤炭開采存在著地應力大、瓦斯涌出量高等問題，工作面停采后，在支承壓力由初期的不穩定狀態轉變為穩定的殘余支撐壓力的過程中回采巷道動壓顯現強烈、變形量大[1-2]，這對采空區密閉墻的承載、變形能力和氣密性等方面提出了新的要求[3]。

長期以來，人們對構筑密閉墻新材料的應用方面取得了長足的進展[4-7]，但針對深井巷道采空區密閉墻的構筑方式和構筑機理，目前尚無專門研究，深井密閉墻由于墻體脫皮、開裂以及墻體周邊、圍巖中導氣裂隙的存在等原因而造成密閉墻失效的現象仍時有發生。為此，本文從采空區密閉墻與周圍巖石的相互作用機理、采空區密閉的形式以及構筑材料的選擇方面對采空區的密閉進行了研究。

1墻體與圍巖相互作用原理

采空區密閉墻是工作面停采后，在停采線與主要運輸巷道之間采用筑砌、充填等方式構筑的，與其周圍煤巖共同作用起到隔離采空區和井下其他作業區域作用的密實墻體，其與周圍煤巖及頂板巖梁組成的系統如圖1所示。

1—頂板巖梁；2—塑性區；3—頂板破碎區；4—采空區密閉墻；5—兩幫破碎區及塑性區圖1　采空區密閉墻與圍巖系統示意

采空區密閉墻筑砌后的一段時間內會處于巷道周圍應力重新分布的過程中。在這個過程中，巷道頂板巖梁在殘余支承壓力作用下下沉變形，使過多的壓力向巷道兩幫深部煤體轉移。頂板巖梁在下沉過程中，會受到巷道塑性區圍巖的約束，從而將其上的一部分力和變形傳遞給塑性區巖石。處于極限平衡狀態的塑性區巖石，會因受力增大導致其莫爾應力圓半徑增大，并最終與其強度包絡線相交，致使塑性區巖石被破壞(圖2)，圍巖破碎區范圍也隨之增大。同時，巷道破碎區巖石由于自身的碎脹性和吸收塑性區傳遞下來的頂板巖梁的變形，會向巷道方向位移，對采空區密閉墻產生一定擠壓力。隨破碎區范圍的增加，破碎區巖石因自身碎脹性而相互擠壓產生的擠壓力以及因其向巷道位移而使密閉墻產生的支承反力均隨之增加，破碎區巖石對塑性區巖石產生的圍壓也隨之增加。當破碎區范圍的增大與頂板巖梁的下沉變形發展到一定程度后，由破碎區巖石以及密閉墻對塑性區產生的圍壓與頂板巖梁傳遞下來的載荷達到平衡，破碎區范圍的增大與頂板巖梁的下沉變形停止，在密閉墻周圍再次形成穩定的塑性區和破碎區。在這個過程中，頂板巖梁、巷道圍巖、密閉墻組成的系統耦合作用、協調變形，這為采空區密閉墻的構筑提供了新的思路。

圖2　塑性區圍巖各階段莫爾圓與強度包絡線關系

2采空區密閉墻系統的構筑技術

2.1　采空區密閉方式的選擇

深井巷道圍巖破碎區范圍較大，在巷道周邊破碎區圍巖中往往存在導氣通道，普通密閉墻構筑后會因不能有效隔絕采空區與空氣的接觸而造成密閉墻的“失效”。為此，針對深井巷道采空區密閉的需要，提出“采空區密閉墻系統”的概念，即在構筑密閉墻的同時，對密閉墻周圍巖石中存在的導氣裂隙采用注漿封堵的方式，使密閉墻和其周圍煤巖共同作用來實現對采空區的密閉。

傳統密閉墻一般有“柔性”和“剛性”2種形式[8]。在深井集中應力作用下，剛性密閉墻墻體及其周邊煤巖很容易被破壞。

基于“讓壓”原理，“柔性”密閉墻墻體具有一定的變形能力，可以隨著頂板巖梁和周圍煤巖的變形而協調變形，充分吸收頂板巖梁以及破碎區圍巖傳遞到密閉墻墻體上的變形，防止采空區密閉墻因過載而被破壞。在深井條件下為了避免破碎區范圍過大，防止破碎區與塑性區巖石間出現離層以及導氣裂隙的增多和范圍的擴大，新型密閉墻墻體除了具有一定的“柔性”外，還應具有一定的強度，能承受密閉墻墻體上方垮落帶巖石重量，抑制破碎區的發展。

2.2　構筑材料

高水材料是一種具有高固水能力、速凝早強性能的新型凝膠材料。由中國礦業大學(北京)研制的膨脹固化劑(以下簡稱“KDB”)有微膨脹劑和中度膨脹劑2種，可以使均勻混合后的高水充填料漿在凝固前20～40min膨脹，膨脹系數可根據工程需要在0～100%的范圍內調制。

與巖石相比，高水材料的充填體強度、彈性模量均較低，具有良好的變形能力和一定的承載能力[9]。在高水材料中加入KDB組成的膨脹高水材料，可通過配比調節其充填體的強度、彈性模量、體積模量，使充填體適應圍巖的變形，持續保持對頂板的支承能力以及對采空區的密閉。

在密閉墻墻體的構筑中，膨脹高水材料的膨脹作用可使密閉墻與巷道四周緊密結合，避免了因巷道表面不平或充填死角的存在，使充填物不能完全充滿密閉空間，在密閉墻周邊留下導氣通道的問題；在巷道注漿中，膨脹高水材料料漿凝固時可將裂隙脹實，很好地起到封堵破碎帶導氣裂隙的作用。

2.3　構筑工藝

2.3.1密閉墻墻體的構筑

采用膨脹高水材料對采空區密閉墻墻體進行構筑，可采用在預先留設好的密閉墻模具內澆筑的方式進行構筑[10]， 即先在巷道兩側掏槽，在掏槽中先筑砌兩道無縫磚墻，巷道外側的磚墻在砌筑過程中留設充填管和出氣管入口，當磚墻完成并硬化后，用泵送的方式將微膨脹高水材料料漿輸送到兩道磚墻之間，當微膨脹材料達到一定高度時，再注入中度膨脹高水材料，如圖3所示。

圖3　充填密閉墻墻體構筑示意

2.3.2頂板注漿工藝

微膨脹高水材料料漿粒度細、黏性低，在密閉墻墻體構筑的過程中微膨脹高水材料在重力作用下會自動流向密閉墻巷道兩幫裂隙，將巷道兩幫煤巖中存在的導氣裂隙充實。因此，采空區密閉系統圍巖注漿只需對密閉墻頂板上方破碎帶中的導氣裂隙采用中度膨脹材料進行注漿即可。

實踐表明，采空區密閉墻頂板導氣裂隙主要分布在頂板垮落帶巖石中。因此，只需確定頂板垮落帶即可確定頂板巷道圍巖注漿深度和范圍，巷道頂板垮落帶高度和范圍可根據巷道礦壓的普氏理論進行計算[11]，如圖4所示。

圖4　巷道頂板垮落帶高度計算示意

計算公式如下：

h=B/f

(1)

(2)

(3)

L=kh

(4)

式中，h為垮落帶的高度，m；B為自然平衡拱寬度的一半，m；f為巖石堅固性系數；b為巷道半寬，m；H為巷道高度，m；φ為巷道兩幫煤巖層的內摩擦角，(°)；L為注漿深度，m；b′為垮落拱在巷道兩幫的投影距離，m；k為根據巷道深度和頂板破碎情況所取的安全系數。

在確定了注漿范圍后，可通過向密閉墻頂板注漿的方式，來完成對巷道頂板圍巖中導氣裂隙的封堵。

3應用

邢東礦1127工作面，位于-760m水平，煤層厚3.5m，有自燃傾向；巷道直接頂為粉砂巖，單軸抗壓強度30.4MPa，堅固性系數f=3.04；現有支護條件下的兩幫煤層內摩擦角為40°。為了解決因密閉墻周邊及圍巖中存在導氣裂隙，造成原密閉墻構筑后存在巷道周邊向采空區透漏空氣的問題，邢東礦采用采空區密閉墻系統構筑技術對1127工作面的采空區進行了密閉。

3.1　密閉墻及料漿參數的確定

(1)密閉墻構筑參數的確定根據邢東礦地質條件，在該礦原有密閉墻參數的基礎上，參考相關充填密閉墻構筑工藝參數，確定1127工作面采空區密閉墻的構筑工藝參數，如圖5所示。

圖5　充填密閉墻平面

(2)料漿參數的確定根據密閉墻寬高、巷道傾角、密閉墻頂板裂隙發育情況，對各種配比進行膨脹性、充填體接頂性試驗以及強度校核等得到濃度為27.5%，膨脹率為5%的微膨脹高水材料和膨脹率為20%的中度膨脹高水材料2種，其充填體相應強度見表1。

表1　充填密閉材料形成的充填體強度

為保證充填體強度，提高密閉墻構筑的質量和效果，密閉墻墻體可采用以下方式進行構筑：首先使用微膨脹高水料漿充填，達到充填高度的80%后，再使用中度膨脹高水料漿充填，待密閉墻墻體穩定后，再對巷道頂板用中度膨脹材料進行注漿。

3.2　密閉墻頂板注漿

(1)注漿范圍根據生產地質資料，由式(1)～(3)可以得到垮落帶高度和寬度：b′=1.63m，B=4.13m，h=1.36m。即，巷道頂板垮落帶高度為1.36m，但考慮到巷道埋深較大，頂板較破碎，取安全系數1.1，可得注漿高度為1.46m，取1.5m。

(2)注漿壓力密閉墻頂板注漿屬于滯后注漿，注漿時圍巖較為破碎，注漿壓力過大會破壞圍巖的結構。因此，根據頂板破碎情況，1127工作面巷道頂板注漿時將注漿壓力保持在1～2MPa之間，最高為2MPa。

(3)鉆孔間距根據料漿在該裂隙巖體中流動試驗可知，注漿壓力為1MPa時漿液在頂板滲透距離R=1.8m。為使兩鉆孔的滲透距離有一定的重合，確保漿液滲透無盲區，可根據實際情況取一定的安全系數[12]，考慮到漿液在裂隙中的流動情況以及注漿高度，取安全系數m=0.6，計算并取整得注漿孔間距為1m。

(4)鉆孔分布巷道注漿一般采用沿注漿范圍外邊界周長等距布孔的方式。由于采空區密閉墻頂板注漿時，密閉墻墻體已構筑完畢，注漿時需從密閉墻巷道向密閉墻斜上方鉆孔，施工時鉆孔角度較難控制，質量難以保證。為此，在密閉墻頂板上方采用間隔為1m等距布孔的方式確定鉆孔的數目及其分布。為防止注漿時漿液流到密閉墻墻體外側，保證頂板注漿能有效封堵頂板中導氣裂隙，根據漿液在裂隙中的流動情況，確定鉆孔深入頂板水平長度為1.9m。

為了使現場施工人員能更好地把握鉆孔的角度，為施工提供足夠的空間，提高施工質量、保證施工的安全性，鉆孔與密閉墻間留取0.8m安全距離。綜合以上分析，結合垮落帶形態確定鉆孔分布，如圖6所示。

圖6　鉆孔布置

4技術經濟效果分析

采用基于密閉墻和圍巖耦合作用機理的采空區密閉墻系統構筑技術以及膨脹高水材料的使用，使密閉墻和周邊煤巖組成一個整體，共同作用，起到隔離采空區的作用。

(1)1127工作面采空區密閉墻系統構筑3個月后，墻體保持完好，無開裂、脫皮現象，驗證了采空區密閉墻系統的構筑原理的正確性。

(2)采用JSG-8型礦井火災束管監測系統對采空區密閉墻系統構筑前、后采空區及密閉墻墻體外側氣體進行檢測后得表2、表3。

表2　密閉墻系統構筑前后采空區各氣體指標

表3　密閉墻外側附近各氣體指標

由表2知，采空區密閉墻系統構筑后，采空區O2濃度在5%以下，CO濃度在0.001%以下，C2H2濃度為0，根據采空區煤炭自燃所產生的各種有害氣體的種類、指標特征，可判斷采空區密閉墻系統構筑后采空區未發生煤炭自燃現象[13]。

由表3可知，采空區密閉墻系統構筑后，密閉墻外側O2濃度、CH4濃度與正常生產巷道相當，而CO濃度為0，這說明采空區密閉墻系統有效地阻隔了采空區與O2的接觸，實現了對采空區的有效密閉，阻止了有害氣體的溢出。

(3)相比于水泥、水玻璃等注漿材料以及傳統的密閉墻構筑工藝，高水膨脹材料料漿凝固時膨脹，避免了水泥、水泥-水玻璃等在注漿后凝固的過程中存在“固縮”現象，能更好地起到封堵破碎帶導氣裂隙的作用。新型密閉墻系統采用的泵送充填工藝實現了遠距離、機械化作業，避免了人工搬運構筑材料、充填墻體的工序，降低了勞動強度，也使密閉墻系統的構筑過程中需要工人數由4~5人降低到3人，提高了煤礦生產的效率。

(4)相比于有機材料，高水材料、KDB膨脹劑均為無機材料，由二者組成的膨脹高水材料具有無毒、無害、不自燃、反應溫度低、成本低、阻燃等特點，克服了在同樣密閉效果的情況下，有機材料阻燃性能差、反應溫度高、發熱量大、成本高的問題，提高了煤炭生產的安全水平以及經濟效益。

5結論

(1)通過對采空區密閉墻構筑后，在采空區密閉墻上方支承壓力重新分布過程中，采空區密閉墻和周圍煤巖應力、變形的相互作用關系的分析，闡述了采空區密閉墻和其周圍煤巖的耦合作用的機理，提出了“采空區密閉墻系統”的概念。

(2)在充分分析采空區密閉墻所受應力和變形特點的基礎上，采用以高水材料和KDB膨脹劑組成的膨脹高水材料，提出了以微膨脹高水材料為密閉墻主體，以中度膨脹高水材料對密閉墻頂板進行注漿的采空區密閉墻系統構筑工藝，并在邢東礦1127工作面進行了應用。

(3)采空區密閉墻系統構筑技術在邢東礦1127工作面的成功應用，驗證了采空區密閉墻系統構筑技術的可行性，也證明了采空區密閉墻墻體和其周圍煤巖的耦合作用的原理模型的正確性。

[參考文獻]

[1]何滿潮，謝和平，彭蘇萍，等．深部開采巖體力學研究[J]．巖石力學與工程學報，2005，24(16)：2803-2813.

[2]錢鳴高，石平五，許家林．礦山壓力與巖層控制[M]．徐州：中國礦業大學出版社，2010.

[3]姜福興，莫自寧．煤礦新型化學材料密閉墻快速構筑技術[J]．煤炭科學技術，2006，34(6)：7-9.

[4]趙濤，李雨成，王珺．礦用新型密閉材料的優選及其在寺河礦密閉墻中的應用[J]．金屬礦山，2009(S)：367-370.

[5]黃玉誠，宋紅華，林天埜，等．膨脹充填防火密閉墻構筑技術及應用[J]．中國礦業，2014，23(7)：130-132.

[6]劉華峰，王正輝．新材料注漿加固封堵永久密閉墻技術的應用[J]．礦業安全與環保，2013，40(4)：87-90.

[7]李萬捷，申迎華．煤礦井下用聚氨酯密閉材料的性能研究[J]．煤炭轉化，2003，26(4)：76-78.

[8]蔡藝華，王飛．煤礦井下采空區密閉墻相關問題的探討[J]．煤炭技術，2004，23(3)：63-65.

[9]孫恒虎，黃玉誠，楊寶貴．當代膠結充填技術[M]．北京：冶金工業出版社，2002.

[10]黃玉誠，靳建順，耿向慧，等．泵送充填構筑密閉墻技術的應用[J]．煤礦安全，2010 (4)：34-35.

[11]黃德發，王宗敏，楊彬，等．地層注漿堵水加固施工技術[M]．徐州：中國礦業大學出版社，2003.

[12]張農．巷道滯后注漿圍巖控制理論與實踐[M]．徐州：中國礦業大學出版社，2004.

[13]張國樞．通風安全學[M]．徐州：中國礦業大學出版社，2011.

[責任編輯：徐乃忠]

Construction Theory and Application of Sealing Wall System against Gob in Deep Mine

SONG Hong-hua1，HUANG Yu-cheng1，ZHANG Bo2

(1.Resources & Safety Engineering School，China University of Mining & Technology (Beijing)，Beijing 100083，China； 2.Mechanics & Architecture School，China University of Mining & Technology (Beijing)，Beijing 100083，China)

Abstract：By analyzing coordination deformation mechanism and load transformation mechanism between sealing wall and surrounding rock system under residual abutment pressure，the coupling action model of sealing wall and surrounding rock was set up and the concept of “sealing wall system against gob” was put forward.Based on flexible sealing wall theory，new characteristics of sealing wall against gob in deep mine was explored.It was put forward that applying expansion high-water material to be wall body，applying moderate expansion material near roof to connecting roof and to grouting into caving zone over sealing wall.Thus，air channels between gob and outer space were cut off.The construction technique of sealing wall system against gob was successfully in 1127 mining face in Xingdong Colliery.

Keywords：sealing wall system against gob；coupling action；expansion high-water material；air channel

[作者簡介]宋紅華(1988-)，男，河南商水人，在讀博士研究生，主要從事礦山壓力與圍巖控制方面的研究工作。

[基金項目]中央高校基本科研業務專項基金資助項目(2010YZ03)

[收稿日期]2015-03-09

[中圖分類號]TD7

[文獻標識碼]A

[文章編號]1006-6225(2015)05-0006-05