330MW機組引風機變頻調節改動葉調節邏輯變更

侯王杰

（茂名臻能熱電有限公司，廣東 茂名 525000）

330MW機組引風機變頻調節改動葉調節邏輯變更

侯王杰

（茂名臻能熱電有限公司，廣東 茂名 525000）

文章以茂名熱電廠為例，分析了330MW機組引風機變頻調節改動葉調節的邏輯變更。

引風機；動葉調節；變頻調節；邏輯

1 引言

引風機是火電廠鍋爐的重要輔助設備之一，它的安全經濟運行對現代單元機組意義重大。茂名熱電廠#6機組為330MW單元機組，初建時引風機為軸流風機，采用靜葉調節。后來，為了響應國家和粵電集團公司節能降耗的號召，提高單元機組競價上網的競爭力。將引風機的調節方式改為高壓變頻/工頻調節。2014年大修時，因增加了脫硝裝置，引風機出力不足，增容時更換引風機為動葉調節軸流風機。每次設備更新必須相應的在 DCS控制系統中更改其控制和保護邏輯，才能保證設備的安全經濟運行。

2 引風機變頻調節改為動葉調節后，熱工控制和保護邏輯修改

2.1引風機入口靜葉調節改為動葉調節的控制邏輯修改

（1）取消引風機變頻調節運行時，入口靜葉調節必須切手動控制邏輯；

（2）取消引風機由變頻調節切入口靜葉調節時，入口靜葉預開度（由機組實時負荷對應的開度指令曲線生成）的控制邏輯；

（3）引風機A(或B)的控制邏輯主體不變，將靜葉調節指令信號改為動葉調節指令信號；將靜葉位置反饋信號改為動葉位置反饋信號；將原靜葉調節邏輯中所有中間變量名稱由靜葉改為動葉。

2.2引風機啟動允許條件邏輯修改

（1）修改“引風機A(或B)軸承溫度≤90℃”為“引風機A(或B)軸承溫度≤80℃”；

（2）修改“引風機A(或B)電機軸承溫度≤85℃”為“引風機A(或B)電機軸承溫度≤75℃”；

（3）修改“引風機A(或B)電機繞組溫度≤110℃”為“引風機A(或B)電機繞組溫度≤95℃”；

（4）修改“引風機 A(或B)入口擋板關且出口門開”為“引風機A(或B)入口擋板關”；

（5）修改“引風機A(或B)入口靜葉開度在最小位”為“引風機A(或B)動葉開度在最小位”；

（6）保留“引風機A(或B)冷卻風機啟動且冷卻風壓不低”條件；

（7）保留“空預器A(或B)運行，或B(或A)運行且除塵器煙氣聯絡門開”條件；

（8）保留“脫硫準備就緒允許DCS點火”條件；

（9）保留“引風機A(或B)無跳閘信號”條件；

（10）新增“引風機A(或B)油站出口油壓1和2均正常”條件；

（11）新增“引風機A(或B)油站郵箱油位1和2均不低”條件；

（12）新增“引風機A(或B)潤滑油流量1和2均不低”條件。

2.3引風機跳閘條件邏輯修改

（1）修改“引風機A(或B)軸承溫度≥100℃”為“引風機A(或B)軸承溫度≥90℃”；

（2）修改“引風機A(或B)電機軸承溫度≥95℃”為“引風機A(或B)電機軸承溫度≥85℃”；

（3）修改“引風機A(或B)電機繞組溫度≥130℃”為“引風機A(或B)電機繞組溫度≥115℃”；

（4）修改“引風機A(或B)軸承振動≥5.6mm/s”為“引風機A(或B)軸承振動≥10mm/s”；

（5）取消“引風機A(或B)冷卻風機均已停”條件；

（6）保留“空預器A(或B)停止延時60秒跳引風機A(或B)”條件；

（7）保留“FSSS要求跳引風機”條件；

（8）保留“脫硫異常MFT且漿液循環泵全停”條件；

（9）新增“引風機A(或B)油站油泵1和2均停”條件。

3 新增邏輯

3.1新增引風機A(或B)#1油泵邏輯

（1）引風機A(或B)油站#1油泵啟動允許條件：引風機A(或B)#1油泵備妥；

（2）引風機A(或B)#1油泵聯鎖啟動條件：在聯鎖投入時，若引風機A(或B)#2油泵遠方啟動失敗、事故跳閘、停止運行，則延時3秒聯鎖啟動#1油泵；或引風機A(或B)油站出口油壓1和2均低，聯鎖啟動#1油泵。

3.2新增引風機A(或B)#2泵邏輯

（1）引風機A(或B)油站#2泵啟動允許條件：引風機A(或B)#2泵備妥；

（2）引風機A(或B)#2泵聯鎖啟動條件：在聯鎖投入時，若引風機A(或B)#1泵遠方啟動失敗、事故跳閘、停止運行，則延時3秒聯鎖啟動#2泵；或引風機A(或B)油站出口油壓1和2均低，聯鎖啟動#2泵。

3.3新增引風機A(或B)油站電加熱器控制邏輯

（1） 引風機A(或B)油站電加熱器啟動允許條件：引風機A(或B)油站電加熱器備妥；

（2）引風機A(或B)油站電加熱器聯鎖啟動條件：引風機A(或B)油站油箱油溫1或2低于30℃；

（3）引風機A(或B)油站電加熱器聯鎖停止條件：引風機A(或B)油站油箱油溫1或2高于40℃。

4 取消部分邏輯

（1）取消引風機A(或B)變頻調節邏輯；

（2）取消RB邏輯中引風機A(或B)變頻/工頻控制時的跳閘判斷邏輯；

（3）取消MFT邏輯中引風機A(或B)變頻/工頻控制時跳閘判斷邏輯；

（4）取消引風機A(或B)跳閘聯鎖跳送風機A(或B)邏輯中，引風機A(或B)變頻/工頻控制時跳閘判斷邏輯。

5 結束語

通過上述分析，本文對330MW機組軸流式引風機控制方式由變頻/工頻調節改為動葉調節的 DCS控制和保護邏輯作了詳細說明，羅列出了需要刪除、保留、修改和新增的邏輯，希望能為熱工程控保護人員提供參考。

[1] 陶小宇,程亮.引風機和增壓風機合并控制策略分析[J].廣西電力,2014,(4):28-30.

[2] 馬坤祥,鄭金,董康田.330MW機組動葉調節軸流式送風機節能方案研究與實施[J].熱力發電,2010,(10):77-79.

[3] 舒服華,王洪平.電廠風機節能方法比較與選擇[J].通用機械,2008,(6):38-42.

The 330MW unit induced draft fan from variable frequency adjustment to moving blade adjustment logical changes

Based on the 330MW unit in Maoming heat and power plant as an example,analysis the changes of the logic that changed the control way of induced draft fan from variable frequency adjustment to moving blade adjustment.

Induced draft fan;moving blade adjustment;variable frequency adjustment;logic

TK17

A

1008-1151(2015)07-0050-02

2015-06-10

侯王杰（1982－），男，山西運城人，茂名臻能熱電有限公司助理工程師，研究方向為自動化。