轉(zhuǎn)向酸酸化工藝研究與應(yīng)用

康玉陽，徐文敏，潘國輝，潘義，馮貴賓

（江蘇油田試采一廠，江蘇揚(yáng)州225265）

轉(zhuǎn)向酸酸化工藝研究與應(yīng)用

康玉陽，徐文敏，潘國輝，潘義，馮貴賓

（江蘇油田試采一廠，江蘇揚(yáng)州225265）

酸化工藝作為增產(chǎn)增注的主要措施之一，在江蘇油田得到廣泛應(yīng)用，取得了較好的增產(chǎn)增注效果，但是陳堡油田隨著重復(fù)酸化井?dāng)?shù)的增加，由于對地層大孔道的過度酸化帶來了地層出砂、含水升高等一系列的問題，如陳3-32井、陳3-51等井重復(fù)酸化導(dǎo)致酸化效果變差甚至全水生產(chǎn)。針對本廠酸化工作中存在的問題，開展了轉(zhuǎn)向酸化工藝的研究，將常規(guī)酸液與粘彈性表面活性劑混合形成自轉(zhuǎn)向酸，注入地層以后，酸液先進(jìn)入大孔道及高滲透層，隨著酸巖反應(yīng)的進(jìn)行，酸液的濃度會逐漸的降低，同時(shí)，酸液的粘度會逐漸增大，對原有大孔道進(jìn)行暫堵，使后續(xù)酸液轉(zhuǎn)向進(jìn)入新的滲流層，從而使不同滲透的儲層得到改造。

轉(zhuǎn)向酸；酸化工藝；增產(chǎn)增注

1　目前油井酸化解堵工藝存在的局限性

近年來，本廠的酸化工作主要圍繞陳堡油田的近井地帶堵塞的解堵展開，年均工作量15～20井次、年均增產(chǎn)量在4 000 t左右，陳堡油田已經(jīng)成為酸化增油的主戰(zhàn)場，但是在取得良好增油效果的同時(shí)，在陳堡油田酸化工作開展過程中，也顯現(xiàn)出了以下的不足和矛盾。

1.1中、高含水油井酸化后含水上升

酸化后油井高含水（全水）問題一直是困繞陳3塊油井解堵工藝的一大難題。對于K2c油井：分析原因主要由于K2c地層垂直網(wǎng)狀裂縫發(fā)育，再加上層間隔夾層的不發(fā)育不完善，酸液在注入地層后，沿裂縫竄流，溝通油水界面或水淹層，致使油井在酸化后出現(xiàn)竄槽、含水異常升高等現(xiàn)象，加劇了油水關(guān)系的復(fù)雜化。

陳3-32井為K2c砂層組油井，2008年對K2c的27#層采用了土酸酸化解堵，實(shí)施后，生產(chǎn)全水后來上返（見圖1）。

圖1　酸化前后生產(chǎn)曲線

對于K2t13油井：2008年至2009年K2t13油井酸化7井次，措施后含水上升10%以上的井3口，占42%。雖然K2t13油井常規(guī)酸化后出現(xiàn)全水生產(chǎn)的幾率較小，但是酸化后含水上升較快，主要原因在于油井油水關(guān)系復(fù)雜，對于油水界面升高或油水同層的油井，酸液在注入地層后，優(yōu)先溝通了高滲性的水淹層，導(dǎo)致酸化后油井液量恢復(fù)的同時(shí)，含水也較高。

根據(jù)2000年至2014年酸化數(shù)據(jù)分析，常規(guī)酸化61井次，酸化后全水的井5口（見表1）。這5口井中酸化前含水大于70%的井有4口，因此對于在含水70%以上的高含水井采取常規(guī)酸化措施風(fēng)險(xiǎn)很大。

1.2疏松砂巖酸化解堵工藝的局限性

表1　常規(guī)酸化后全水井生產(chǎn)對比

疏松砂巖由于地層膠結(jié)孔隙-接觸式膠結(jié)為主，膠結(jié)強(qiáng)度弱，在酸化時(shí)酸液僅進(jìn)入小部分高滲井段，會造成這小部分高滲井段酸化強(qiáng)度過高，導(dǎo)致近井地帶油井出現(xiàn)出砂問題，同時(shí)由于多輪次的重復(fù)酸化會減弱地層膠結(jié)強(qiáng)度，加劇油井出砂。據(jù)統(tǒng)計(jì)，全廠重復(fù)酸化井次21井次，其中重復(fù)酸化后油井出砂的井次5井次。

2　轉(zhuǎn)向酸酸化機(jī)理研究與工藝的適應(yīng)性分析

2.1自轉(zhuǎn)向酸轉(zhuǎn)向機(jī)理

自轉(zhuǎn)向酸首先進(jìn)入物性相對好的儲層，與物性相對好的儲層巖石發(fā)生酸巖反應(yīng)，消耗酸液中大量的H+，使自轉(zhuǎn)向酸的pH值升高，同時(shí)與地層的碳酸巖礦物反應(yīng)產(chǎn)生Ca2+、Mg2+，自轉(zhuǎn)向酸中的轉(zhuǎn)向劑分子，在該環(huán)境下形成棒狀膠束，棒狀膠束在Ca2+、Mg2+反離子的作用下，相互連接形成棒狀膠束，使自轉(zhuǎn)向酸的粘度迅速增大，在泵入壓力升高的情況下，迫使酸液向低滲透和新的滲流通道轉(zhuǎn)向，在溝通新的滲流通道的同時(shí)對物性差的儲層進(jìn)行均勻改造，從而增加儲層巖心的導(dǎo)流能力，提高酸化效果。

2.2轉(zhuǎn)向酸破膠機(jī)理

表面活性劑轉(zhuǎn)向和高聚物轉(zhuǎn)向的最大優(yōu)點(diǎn)是，破膠徹底，能夠做到無殘?jiān)鍧嵎蹬牛跉埶嵊龅綗N時(shí)，粘彈性表面活性劑分子形成的棒狀膠束遇到烴類物質(zhì)，膠束自行破壞，轉(zhuǎn)變成球狀膠束，使殘酸凝膠的粘度大幅度的降低，破膠后的粘度與水基本相當(dāng)，這樣在酸化結(jié)束返排過程中可以保證殘酸溶液無殘?jiān)厍鍧嵎蹬拧?/p>

該工藝較常規(guī)酸化工藝主要有以下幾點(diǎn)優(yōu)勢：（1）酸液具有較好緩速性能，可以實(shí)現(xiàn)深穿透；（2）粘度高，濾失小，酸巖反應(yīng)過程中酸液可自轉(zhuǎn)向，實(shí)現(xiàn)均勻布酸；（3）破膠后無殘?jiān)瑢訉?dǎo)流能力無善次傷害。

圖2　轉(zhuǎn)向劑棒膠束轉(zhuǎn)變成球狀膠束而破膠示意圖

3　轉(zhuǎn)向酸特性研究與分析

3.1轉(zhuǎn)向酸酸液體系的性能評價(jià)

自轉(zhuǎn)向酸殘酸中含有：VES，HCl，CaCl2等，可能含有如Mg2+、Fe3+等金屬離子。影響殘酸粘度的因素主要包括VES濃度、無機(jī)鹽離子類型及濃度、酸液中H+濃度等內(nèi)部因素以及溫度、剪切速率等外部因素。

3.1.1VES濃度影響分別配制質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1%～10%的VES溶液，加入20%的CaCl2并調(diào)節(jié)pH值至2～3（pH劑調(diào)節(jié)）以模擬殘酸溶液，在60℃，170 s-1條件下測量殘酸粘度，粘度測量值（見表2）。

圖3　殘酸粘度與VES濃度關(guān)系圖線

表2　粘彈性表面活性劑濃度影響（60℃，170 s-1）

由圖3可以看出，VES自轉(zhuǎn)向酸殘酸體系（VES+ 20%CaCl2，pH=2～3）的粘度隨著VES濃度的增加而增大：當(dāng)VES濃度為3%時(shí)，酸液的表觀粘度達(dá)到113.611 mPa·s；當(dāng)VES濃度為5%時(shí)，酸液的表觀粘度達(dá)到347.996 mPa·s，當(dāng)VES濃度達(dá)到7%時(shí)，酸液的表觀粘度達(dá)到609.978 mPa·s；但當(dāng)VES濃度大于7%后，酸液表觀粘度的增加幅度不明顯。可見，酸液的表觀粘度依賴于VES的濃度，在低VES濃度下，由于酸液體系內(nèi)沒有足夠的表面活性劑分子，難以相互聚集、纏繞形成膠束，故體系粘度低，轉(zhuǎn)向效果差；高VES濃度下，雖然酸液粘度增大，但表觀粘度的增幅不大，且由于VES加量大，大規(guī)模使用過程中成本增加。通過以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果，該自轉(zhuǎn)向酸殘酸體系的最佳VES濃度是7%。

3.1.2Ca2+含量對殘酸溶液粘度的影響Ca2+和Mg2+對VES溶液均有很好的增粘效果，善者增粘機(jī)理相似，本組實(shí)驗(yàn)改變CaCl2的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，在pH=2～3，60℃，170 s-1條件下測定不同含CaCl2質(zhì)量分?jǐn)?shù)的殘酸溶液的粘度。

表3　CaCl2含量對殘酸粘度的影響（pH=2～3，60℃，170 s-1）

圖4　殘酸粘度與CaCl2濃度關(guān)系圖線

由圖4可以看出，隨著CaCl2濃度的增加，pH=2～3，7%VES的自轉(zhuǎn)向酸殘酸體系溶液粘度先增大后下降，在CaCl2濃度等于20%左右殘酸粘度達(dá)到最大。這是由于濃度低于20%時(shí)，隨著CaCl2濃度的增加，Ca2+對VES溶液的增粘效果增強(qiáng)，殘酸體系粘度增大，在20%處殘酸粘度達(dá)到最大；之后隨著CaCl2濃度的增加，部分Ca2+吸附在纏結(jié)的VES膠束上，造成VES溶解度下降，從而使體系粘度降低。

3.1.3酸液濃度對轉(zhuǎn)向酸粘度的影響自轉(zhuǎn)向酸的轉(zhuǎn)向性能可以用酸粘度和pH值的關(guān)系來評價(jià)。通過研究殘酸粘度隨pH值的變化規(guī)律，可以對酸液在地層中的流動及轉(zhuǎn)向過程進(jìn)行分析。

表4　pH值對殘酸粘度的影響（60℃，170 s-1）

配制7%VES+20%CaCl2自轉(zhuǎn)向酸溶液，用初始質(zhì)量分?jǐn)?shù)為15%的鹽酸按酸液配制方法配成不同pH值的酸液，在60℃，170 s-1條件下測量酸液粘度，觀察其變化規(guī)律。

圖5　粘度與pH值關(guān)系曲線

從圖5可以看出，當(dāng)pH大于0后，酸液體系粘度明顯增大；當(dāng)pH達(dá)到3.3左右，酸液體系粘度達(dá)到最大。酸液體系達(dá)到最大粘度對應(yīng)的pH值決定了酸液進(jìn)入地層后變粘的時(shí)間。鹽酸與碳酸鹽巖地層的反應(yīng)十分劇烈，因此可以預(yù)見酸液進(jìn)入地層后會在較短的時(shí)間內(nèi)獲得較高的粘度和轉(zhuǎn)向能力。當(dāng)pH值大于3.3之后，酸液粘度略有減小，但下降幅度不大。

實(shí)驗(yàn)結(jié)論：自轉(zhuǎn)向酸在相對較大的pH值范圍（1～7）內(nèi)都具有較高的粘度，具有轉(zhuǎn)向能力。

3.2自轉(zhuǎn)向酸液流動模擬實(shí)驗(yàn)與分析

注入速度條件是60℃、1 mL/min，方法同上。選用第1組中的2號巖心進(jìn)行自轉(zhuǎn)向酸巖心流動實(shí)驗(yàn)。根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果繪制壓降變化曲線圖（見圖6（a））。實(shí)驗(yàn)以KCl溶液注入巖心形成穩(wěn)定滲流（區(qū)域Ⅰ），隨后轉(zhuǎn)注酸液（區(qū)域Ⅱ）。在酸化過程中，由于酸巖反應(yīng)，流體pH增大，鈣鎂離子（該實(shí)驗(yàn)中主要為鈣離子）含量升高，酸液粘度大幅度提高，表現(xiàn)為巖心入口與出口壓差的大幅升高，圖6（b）為該區(qū)域壓差突變部分的局部放大圖，其中黑線是根據(jù)實(shí)際測量點(diǎn)所繪曲線，紅色虛線為理想擬合圖線。當(dāng)壓差進(jìn)一步增大時(shí)，就會出現(xiàn)酸液的轉(zhuǎn)向，進(jìn)而酸化巖心的其他部位。酸液的轉(zhuǎn)向使得壓力出現(xiàn)下降，當(dāng)酸液進(jìn)一步反應(yīng)時(shí)，酸液的粘度又會上升，使得酸液再次出現(xiàn)轉(zhuǎn)向。反向鹽水驅(qū)（區(qū)域Ⅲ）出入口壓差明顯減小，說明巖心中已形成較大的流動通道。酸化前后壓降值由2.75 MPa下降到0.32 MPa。酸化后巖心滲透率由初始的5.67×10-3μm2提高至13.61× 10-3μm2，相比于常規(guī)酸處理的1號巖心，自轉(zhuǎn)向酸對于存在高滲通道的地層增產(chǎn)改造效果好。

圖62　號巖心自轉(zhuǎn)向酸酸化壓降曲線圖（60℃、1 mL/min）

4　現(xiàn)場工藝應(yīng)用與效果

4.1工藝選井條件

根據(jù)轉(zhuǎn)向酸酸化在油藏的應(yīng)用目的與特點(diǎn)，確定了如下選井原則：

（1）地層能量充足，減產(chǎn)原因?yàn)榻貛廴厩椅廴景霃捷^小。

（2）根據(jù)地層離子對轉(zhuǎn)向酸的影響因素，選定地層礦物含量中碳酸巖的含量大于5%的油井。

（3）套管及固井質(zhì)量完好，避免酸化過程出現(xiàn)管外串及溝通水層。

（4）油水層之間隔層發(fā)育完善的生產(chǎn)層，酸化過程中不會溝通水層。

從巖性，地層礦物組分的角度，對酸化主要應(yīng)用油田陳堡油田的兩個(gè)主力砂層組進(jìn)行了篩選。

根據(jù)以上選井原則，區(qū)塊篩選結(jié)果以及轉(zhuǎn)向酸的特性，最終選取了陳3-51井作為首口試驗(yàn)井。

4.2施工參數(shù)設(shè)計(jì)

4.2.1酸化半徑及酸液用量的確定由于陳堡油田油井存在問題主要為近井地帶的污染堵塞，因此，酸化工藝的措施目的為近井地帶污染堵塞的解除，以提高近井地帶的地層滲流能力，所以設(shè)計(jì)酸處理半徑在1 m～2 m。酸液的用量下式計(jì)算：

式中：V-酸液的用量，m3；r-酸處理半徑，m；h-處理層厚度，m；Ф設(shè)計(jì)-孔隙度，%。

4.2.2施工壓力計(jì)算考慮到陳堡油田進(jìn)入中后期生產(chǎn)過程時(shí)，所出現(xiàn)的油水界面復(fù)雜，泰州組與赤山組之間隔層發(fā)育不完善，底水上移等因素，確定現(xiàn)場施工中以地層破裂壓力的85%與施工排量下管柱摩阻之和為施工設(shè)計(jì)壓力：

式中：τ-破裂壓力梯度，MPa/m，陳堡地區(qū)實(shí)壓測得的該參數(shù)為：0.017 43 MPa/m；h-地層深度，m；P液-靜液柱壓力，P液=h×ρ泡沫×g，MPa；P摩-施工排量下的管柱摩阻，MPa。

表5　酸液段塞設(shè)定

4.3現(xiàn)場應(yīng)用

圖7　陳3-51井轉(zhuǎn)向酸酸化前后生產(chǎn)曲線

該工藝首次在陳3-51進(jìn)行了應(yīng)用試驗(yàn)。該井2014年9月出現(xiàn)產(chǎn)液量、產(chǎn)油量持續(xù)下降，采取原層補(bǔ)孔措施后持續(xù)時(shí)間較短。

該井此次施工前的生產(chǎn)情況為：日產(chǎn)液量液3.3 t，日產(chǎn)油量0.6 t，含水79.7%，酸化后初期生產(chǎn)情況基本穩(wěn)定在日產(chǎn)液量液21 t，日產(chǎn)油量4 t，含水81.1%。（見圖7）。

酸化后，日均增油量3.4 t，液面由1 145 m上升至1 367 m，動液面上升了778 m，顯示酸化后地層供液能力得到有效提高。

5　結(jié)論

（1）與常規(guī)酸化相比，轉(zhuǎn)向酸具有濾失小、粘度高等特點(diǎn)，油井措施后液面測試數(shù)據(jù)顯示解堵效果較好，增油效果顯著。

（2）該工藝在江蘇油田試采一廠油井酸化工藝上屬首次應(yīng)用，并取得成功，可為低產(chǎn)井及重復(fù)酸化井的儲層改造提供新的技術(shù)儲備和技術(shù)思路。

（3）進(jìn)一步加大選井選層力度，繼續(xù)推廣應(yīng)用該工藝，下步擬在陳堡油田陳3-92井開展轉(zhuǎn)向酸酸化施工。

（4）在加強(qiáng)該工藝的適應(yīng)性研究的基礎(chǔ)上，嘗試在中高滲油藏酸化應(yīng)用的基礎(chǔ)上，篩選低滲特低滲油藏開展轉(zhuǎn)向酸酸壓儲層改造。

10.3969/j.issn.1673-5285.2015.02.015

TE357.2

A

1673-5285（2015）02-0056-05

2014－12-31