工業廢棄物制備可控低強度材料及其性能評價

王棟民 殷景閣 李端樂

(中國礦業大學(北京)化學與環境工程學院＆混凝土與環境材料研究所，北京 100083)

1 引言

隨著我國城市化快速發展，各地的開挖回填工程如市政工程中的管溝開挖回填或公路工程中的三背回填等逐年增多，傳統回填材料一般采用開挖溝槽土壤或天然級配砂石，由于管道溝槽空間狹小，傳統回填材料與結構物的界面存在死角，導致碾壓夯實困難，填充質量難以保證，往往誘發路基沉陷等工程病害［1］。此外，當前我國工業廢棄物累計積存量高達100 多億噸，占地面積達5 萬公頃以上［2］。大量工業廢棄物多以填埋和高溫堆肥方式處理，處理方式極其不完善，嚴重危害環境及人類健康。隨著環保意識的提高及土壤或天然級配砂石資源的有限性，客觀上要求回填材料盡可能地利用工業廢棄物，使其變廢為寶，實現工業廢棄物的資源化利用，可控低強度材料(Controlled Low Strength Material，CLSM)便是其中之一。CLSM 是由水泥、水、外加劑和以粉煤灰為代表的工業廢棄物組成的一種高流動性低強度的新型材料，在自重作用下無需或少許振搗，可自行填充，形成自密實結構，可替代傳統回填材料;同時，CLSM 能夠大量利用工業廢棄物，減少環境污染。因此，利用工業廢棄物制備CLSM 是解決上述回填問題和實現工業廢棄物資源化利用的有效途徑之一。

2 CLSM 的定義

CLSM 被美國混凝土協會(ACI 299)定義為“一種自密實的，主要用于密實填充的水泥質材料［3］”，又被稱為流動性回填材料、可塑性泥土水泥質材料、可控密實度回填材料、貧水泥回填材料等［4，5］。美國材料試驗協會(ASTM)定義CLSM 為“由土壤或骨料、膠凝材料、粉煤灰、水和化學外加劑組成的一種硬化后強度比土壤高但低于8.27MPa 的材料［6］”。通常CLSM 使用很少的粗骨料和較高的水灰比以改善新拌混合料的流動性，摻入少量的水泥提高其粘聚性和可塑性及大量粉煤灰的摻入以改善流動性、強度、耐久性。

實際上，CLSM 工作性和機械性能不僅受其原材料的影響，也受其應用領域制約。新拌CLSM 漿體要具有足夠高的流動性，才能實現自流平和自密實特性，以滿足填充狹小空間及結構間存在死角的工程需要，通常根據實際工程需要調節水灰比或摻入外加劑(如減水劑、引氣劑等)以改變流動度滿足實際要求。另外，CLSM 28d 無側限抗壓強度根據ACI 299 要求要低于8.27MPa，但實際應用中往往要求CLSM 抗壓強度低于2.1MPa［3］。對于將來需要挖掘的CLSM，它的強度不僅要高于最低標準值而且要低于未來可挖掘的最高臨界值。一些學者建議需開挖的CLSM28d 無側限抗壓強度為0.3～1.1MPa。當CLSM 材料28 d 無側限抗壓強度在0.3MPa～1.1 MPa 時，小型機械便可開挖，對設備需求低;當強度小于0.3 MPa 時，人工便可開挖，但強度過低，一般不能滿足工程需求;28 d 抗壓強度大于1.1 MPa 時，不利于未來開挖［3，7］。

與傳統回填材料相比，CLSM 具有易混合，易放置，自流平，快速澆筑，早期高抗滲透性，養護后低收縮和低壓縮性，在任何齡期可挖掘的特性，是用于道路修補和基礎設施重建工程等建筑工業的理想材料。根據美國混凝土協會(ACI 116R)定義CLSM 的使用范圍，CLSM 可廣泛應用于建筑基坑、溝槽和擋土墻的回填、基腳結構、路基和多用途床層的結構填充及地下結構的孔隙填充等［7］。

CLSM 與混凝土相比，在組成方面，兩者相似，均由膠凝材料、粗細骨料、水及化學外加劑組成，區別在于每種材料的摻量差異較大。在性能方面，兩者差異大，CLSM 因高流動性具有自流平、自密實性，其不需養護，澆筑時無需或少許振搗或壓實，強度遠低于混凝土或水泥，也不要求有較好的抗凍融性、抗磨蝕、抗化學侵蝕能力，其粘滯性如同泥漿或灌漿，灌注后數小時便足以承受交通荷載而不致沉陷。

3 CLSM 配合比

美國各州公路部門推薦了不同的CLSM 配合比，分別如表1［8］所示。從表中可知，各州各部門所推薦的CLSM 的組成材料相似，均為水泥、粉煤灰、水、砂等，而CLSM 的配合比在不同的地方差異很大，尚未有明確的標準，大多數只是個范圍值，需要經過具體的試拌才能確定。這可能是因為各個地區的原材料的化學組成及性能差異大所致。另外，從表1、2中可知，各州推薦的CLSM 的組成材料相似，均為水泥、粉煤灰、水、砂等。其中，水泥的用量很低，粉煤灰用量則很高，是水泥用量的1～20 倍，部分CLSM幾乎完全是粉煤灰體系。CLSM 漿體的高流動性使水膠比通常大于1，且含氣量也較高，遠大于普通混凝土水膠比(0.3～0.5)。大摻量粉煤灰的使用使CLSM 拌合物需水量較大，一般在150～450kg/m3。

表1 美國各州公路部門推薦CLSM 配合比［8］Table2 The United States Highway Department of America recommended the mix proportion of CLSM

目前，尚未有被大家廣泛認可的比較成熟的CLSM 混合料配合比的設計方法，同時，也沒有類似ACI 211 所提供的混凝土推薦配合比。相對于混凝土而言，CLSM 工程要求沒有明確的標準，性能要求低;對原材料要求簡單，使原材料選擇多樣化，其組成材料并不一定要符合對各項組成材料規定的相關規范或標準，只要制備的CLSM 的性能滿足工程需要即可，這使CLSM 的配合比難以像混凝土按照統一標準設計，提供可被大家廣泛應用的CLSM 典型配合比變得比較困難或不太現實。此外，CLSM 于1964年被美國首次報道用于德克薩斯西北部的澳大利亞河道回填工程，相對于混凝土而言，是一種新型材料，國內外與之相關的參考資料十分有限，大家對其認識和研究尚處于發展階段。因此，一般CLSM 具體的配合比要根據實際試拌情況和所使用的原材料而定。

4 CLSM 研究概況

近年來，國內外主要對利用不同工業廢棄物制備CLSM 進行可行性分析及其性能研究。隨著對CLSM 研究的逐漸深入，其材料組成已不局限于與混凝土類似的材料組成范圍內，許多混凝土不可利用的工業廢棄物現已成功應用于CLSM，ACI 299 也提出任何可利用工業廢棄物只要在實驗前進行性能測試均可用于取代骨料制備CLSM［2］。本節主要通過不同工業廢棄物制備CLSM 簡要概述其研究進展。

4.1 粉煤灰

粉煤灰是我國排放量最多也是利用效率最高的工業廢棄物之一，它是從燃煤電廠排出的燃煤煙氣中捕集下來的細灰。世界范圍內燃煤電廠每年以廢棄物形式產生數百萬噸粉煤灰，在一些發達國家或國內一線城市將粉煤灰廣泛應用于水泥廠和商品混凝土攪拌站等。然而在一些相對落后的國家和城市，仍有大量的粉煤灰未被利用，多以廢渣形式填埋處理［9］。粉煤灰的主要氧化物為SiO2、Al2O3、FeO、Fe2O3、CaO、TiO2等，具有較好的火山灰活性，是制備CLSM 最主要也是最常用的原料，一般與其他的工業廢棄物一起摻入使用。美國混凝土協會(ACI 299)規定:粉煤灰(C 級和F 級)可以用相對低摻量的水泥來激發它的火山灰活性，以生產CLSM 材料［3］。

Jinsong Qian 等［10］和VahidAlizadeh 等［11］均研究發現所有CLSM 的流動度為200mm 以上，低摻量的粉煤灰(≤20%)有利于改善CLSM 的流動度，且隨著摻量的增加流動度增加，且一個小時內的流動度損失小且慢;而高摻量粉煤灰(≥80%)則反之;然而，在第二個小時及之后，流動度損失與第一個小時相反。同時，粉煤灰有利于改善CLSM 的勻質性，隨著粉煤灰摻量的增加，CLSM 的新拌漿體出現離析和泌水現象的幾率越低。此外，VahidAlizadeh 也發現CLSM 的容重隨著粉煤灰摻量不同變化不大，均在2100kg/m3左右;CLSM 的28d 抗壓強度為0.85 MPa～8.2 MPa，且隨著粉煤灰摻量的增加而增加。據此，作者認為粉煤灰在CLSM 中的作用效果與在混凝土中類似，通過“滾軸摩擦”效應、“微集料填充”效應及火山灰反應的作用，改善CLSM 的工作性、強度、抗滲性及耐久性。

4.2 水泥窯灰

水泥窯灰，又稱為旁道灰，是水泥窯所排出的氣體中攜帶的一種分散性很好的細顆粒材料。它的化學組成與水泥相似，含有SiO2、Al2O3、CaO、堿土金屬及硫酸鹽，其中堿土金屬和硫酸鹽的含量高于水泥。目前，全世界每年產生近3 億噸水泥窯灰，大部分水泥窯灰在水泥生產過程中再次利用或在高速公路、土壤固化、水泥砂漿及混凝土中應用［12］。而美國等國家因水泥窯灰較好的膠凝性能作為制備CLSM 的原料。

M.Lachemi 等［13］和Pierce CE 等［14］均研究發現所有的水泥窯灰基CLSM 都表現出很好的流動性，在需水量不變的情況下，CLSM 的流動性、填充能力、泌水率、凝結時間、抗凍融循環和抗干濕循環能力隨著水泥窯灰含量的增加而降低，而粘度、收縮性隨著水泥窯灰含量的增加而增加。但水泥窯灰含量增加對CLSM 抗壓強度的影響不大，加入礦渣可改善CLSM強度，為了使CLSM 的抗壓強度低于2.1MPa，礦渣的加入量要低于50kg/m3。此外，研究發現最高摻入10%的水泥窯灰和4% 水泥或最高僅摻水泥窯灰30%可獲得符合要求的CLSM。

4.3 燃燒底灰

燃燒底灰中含有大量的SiO2及CaO，活性高，很多學者將燃燒底灰用于制備建筑材料，如在水泥粘合劑、磚、復合土工材料及第二建筑材料中廣泛應用。一些研究學者也提出燃燒底灰可替代天然砂應用于CLSM 中，以改善CLSM 的工作性和機械性能。

Dickson Y.S.等［15］和Guangyin Zhen 等［16］研究發現用高達80%廢棄物(底灰和河道淤泥之和)取代水泥制備的CLSM 完全滿足普通CLSM 的性能要求。隨著BA/ DS 增加，CLSM 的流動度和泌水率增加，幾乎無沉降現象發生;此外，隨BA 或DS 摻量增加，凝結時間也和抗壓強度均增加，能明顯改善CLSM 的強度。故底灰可改善CLSM 的流動性和泌水率、降低凝結時間及提高強度。同時，所制備的CLSM 的滲濾液中的重金屬離子的濃度遠低于美國EPA 監管標準。而Guangyin Zhen 等也發現當BA 摻入量為80%時，BA 對CLSM 的機械性能的影響弊大于利。將BA 在900℃下熱處理，與粉磨BA 相比，強度分別降低了26%，29% 和65%。這是因為熱處理底灰產生了鈣鋁黃長石(Ca2Al2SiO7)和磷灰石(Ca5(PO4)3(OH))新相覆蓋在顆粒表面阻止了水化所需的水和離子的遷移。另外，通過XRD、FI -IR、EDS 等對CLSM 進行微觀分析，發現粉磨BA 有助于鈣礬石晶相的大量形成，而鈣礬石晶相有利于強度的發展，并填充在CLSM 漿體的孔隙，從而使CLSM 的強度增加。因此，作者認為水泥窯灰能改善CLSM 的強度，但能產生泌水、增加凝結時間等不利影響，而這些不利影響均在可控范圍之內。

4.4 循環流化床燃燒灰

循環流化床燃燒灰(Circulating fluidized bed combustion ash，CFBC 灰)是由煤粉與固硫劑石灰石以一定的比例混合后，在溫度為800～850℃的流化床鍋爐經燃燒固硫后排放的一種固體廢棄物。與普通粉煤灰相比，CFBC 灰含有較多SO3、SiO2和Al2O3，少量f -CaO 和玻璃體［17］。先前有研究表明CFBC 灰在不需要添加劑情況下具有非常好的膠凝性能并能可提供很好的強度［18，19］。然而，固硫灰與煤粉爐普通粉煤灰差異較大，較高的f -CaO 和CaSO4含量是固硫灰高活性和高膨脹性的主要原因之一，一般并不作為礦物摻合料應用于混凝土材料中。目前，國內外大多數用CFBC 灰作為公路路基及圍海造地的填埋材料，但絕大部分還堆放于儲灰場。用CFBC 灰制備CLSM 是解決CFBC 灰大量堆積問題的有效途徑之一。

文獻［20］發現CLSM 拌合物流動度、泌水率及孔隙率與固硫灰摻量呈線性遞減關系，而容重和吸收率則反之。這是因固硫灰顆粒表面疏松多孔，有大量與外界相通的氣孔，導致固硫灰需水量較大。文獻［21］認為固硫灰具有一定的自硬性，其含有少量的可水化礦物會對整個體系的早期水化起到催化促進作用，加速早期水化產物的生成。但Chang -Seon Shon 發現CLSM 早期強度低且發展緩慢，而后期強度增長亦較為穩定。同時，Chang-Seon Shon 和王玲研究均發現固硫灰—粉煤灰復摻，CLSM 早期強度明顯優于單摻，復摻可產生強度“超疊加”效應，大幅度提高CLSM 硬化漿體的強度。有學者提出是因為兩者相互激發及復合摻合料的微粉效應加強所致。此外，研究也發現固硫灰制備的CLSM 膨脹性很小或幾乎沒有。這可能是因為固硫灰風化后形成穩定相，使固硫灰中的危險成分限定在穩定相中，或因固硫灰較為疏松，使水化產生的Ca(OH)2有足夠的膨脹空間［20，21］。綜上所述，作者認為固硫灰制備的CLSM 不論早期強度發展快慢，固硫灰對CLSM 的強度發展仍具有促進作用。

4.5 廢棄輪胎

在過去的5年中，我國可循環使用的廢棄輪胎的數量已高達100000 公噸以上。由于輪胎難分解，一般用填埋方式處理。但這種處理方式會縮短填埋場的使用壽命，引起填埋場地表面膨脹及損害填埋場的防漏涂層。此外，燃燒廢棄輪胎產生的二氧化芑嚴重危害環境。因此，許多學者考慮將橡膠粉磨，用于制備CLSM 是解決上述問題的有效途徑之一。因橡膠的高彈性、高強度、好的耐化學腐蝕性及密度低于普通輕集料的密度，將橡膠粉末取代天然砂摻入CLSM 中，橡膠顆粒與膠凝材料協同作用，可改善CLSM 的工作性及機械性能，如降低容重，增加塑性，提高抗沖擊能力和可擴展性，增加吸收能力，提高絕熱系數及耐火性能等。相關學者研究表明當橡膠顆粒的摻入量高于40%時，將嚴重影響CLSM 新拌漿體的性質，建議橡膠顆粒的摻入量低于25%［22］。

Her-Yung Wang 等［23］研究發現，CLSM 的坍落度、流動度、管狀流動度與橡膠粉末摻量正相關，當橡膠粉末摻量達20%，坍落度、流動度、管狀流動度均達到最大，分別為221mm，498mm 和199 mm。同時，橡膠粉末摻量每增加10%，容重約降低69 kg/m3，初凝時間減少約35min。抗壓強度隨著橡膠取代量的增加而減少，當取代量增加至20%時，CLSM 早齡期(1d)抗壓強度高于0.7MPa，滿足ASTM 的標準要求。另外，考慮到現場施工及安全性，建議橡膠的最佳取代量為20%。

5 CLSM 的性能評價

5.1 流動性

CLSM 的流動性決定了它在工作區域的工作性。按照ACI 規定，CLSM 的流動度為200～300 mm，一般可通過調節水膠比或水灰比、加入減水劑和礦物摻合料以改善CLSM 的流動性，如粉煤灰的摻入能有效地改善CLSM 的流動性。流動性較好的CLSM 漿體的流動度大于200mm，且沒有明顯的離析和泌水，具有自流平、自密實且無需振搗的特性、高變形性及灌漿性能，可取代土壤等傳統回填材料，用于橋肩、路基及礦井等狹小空間的填充。

目前，一般通過坍落度、坍落擴展度、管狀流動度來評價CLSM 的流動性。美國制定ASTM C143、ASTM D6103 標準用于CLSM 的流動性測定。標準規定所測得的坍落度、坍落擴展度、管狀流動度應分別高于200mm、400mm 及150mm。根據所測定的坍落擴展度，將CLSM 流動性分為三級［24］，坍落擴展度＜150 mm，低流動性，用于較大空間的管溝、路基等回填工程;坍落擴展度在150～200mm，一般流動性，用于一般的回填工程;坍落擴展度＞200 mm，高流動性，主要用于狹窄操作空間或存在死角等回填工程，但對泌水現象有特殊要求的，要驗證其適用性。

5.2 填充能力

目前，國內外還沒有統一的標準或方法評價CLSM 的填充能力。Efnarc［25］和Lachemi M 等［13］提出用一個300mm×500mm×300mm 透明的盒子測量CLSM 的填充能力，這個透明盒子中間有一個隔板，隔板一側是光滑的、密閉的，并含有水平的直徑為20mm 的銅管作為障礙物，另一側沒有障礙物。CLSM 以一定的速率倒進沒有管道的一側，一旦空間被填滿，打開隔板上的通道，讓CLSM 通過管道流進另一側，當CLSM 停止流動，測量隔板兩側的高度差，用計算出的比例表示填充能力。一般填充能力在80%～100%，是滿足CLSM 工程需要。

5.3 泌水和凝結時間

由于CLSM 較高的含水量，其泌水問題被大家高度關注。在工程應用領域，泌水率較高的漿體，漿體水分蒸發較快或水分滲入周圍的土壤，灌漿后CLSM漿體收縮，產生裂紋或縫隙。此外，泌水可延遲CLSM 的凝結時間或使漿體表層強度降低以及使CLSM 漿體易沉降。通常，通過摻入礦物摻合料以增加組成材料之間的凝聚力或加入引氣劑、減水劑等外加劑以增加含氣量，減少拌合水用量，有效地降低CLSM 泌水幾率，改善CLSM 的流動性。目前，國內外尚未有專門評價CLSM 泌水性的規程或標準。僅美國ACI 建議泌水值低于總量的2%是可接受的。對CLSM 泌水性的評價，大部分國家借用評價混凝土泌水性的試驗方法來評價CLSM 的泌水性。美國采用ASTM C940 和ASTM C232 混凝土泌水標準試驗方法評定CLSM 泌水性。也有學者根據研究目的，自行設計評價泌水性試驗。無論采用何種試驗方法，其中最重要的是準確量取CLSM 拌和物中表面析出的自由水。

CLSM 的硬化時間一般基于ASTM C 403/C 403M-99 標準進行測量。凝結時間對CLSM 的實際應用是至關重要的，并決定CLSM 的實際應用領域。將CLSM 用于公路底基層或人行道建造，澆灌24 小時后允許交通正常進行是至關重要的。因此，CLSM 材料需在24 小時內能夠達到足以支撐交通荷載的強度。一般情況下，經過3 h～5 h 后，CLSM 就可達到理想的硬固狀態。若工程緊急，也添加早強劑、速凝劑等外加劑，減少CLSM 的硬化時間。凝結時間主要與組成材料、配合比、流動性、環境的溫度和濕度有關。且泌水影響CLSM 的凝結時間，會延遲CLSM 的硬化。

5.4 強度

CLSM 面臨的典型問題是限制它的最高抗壓強度，ACI 要求最高抗壓強度低于8.3MPa，這是區別于水泥和混凝土的主要性能。美國采用ASTM D 4832標準方法測試CLSM 無側限抗壓強度;該方法使用直徑150 mm、高度300 mm 的圓柱試體。由于CLSM本身高流動性和自密實性，在澆鑄時不需要搗實。在進行CLSM 材料的抗壓強度試驗時，每次測3 個圓柱體的強度并取其平均值，測量時其加載速率應小于0.008 MPa/s，遠小于一般混凝土無側限抗壓強度的加載速率。

5.5 可挖掘性

常用無側限抗壓強度指標表征CLSM 開挖的難易程度。研究認為CLSM 無側限抗壓強度低于0.3MPa 時，僅需以人工方式可完成再開挖;抗壓強度介于0.3MPa～1.1MPa 可使用小型挖土機完成開挖。俄亥俄州1996年提出利用開挖模量來評價CLMS 的開挖性能［26］。開挖模量為CLSM 材料30d的無側限抗壓強度與現場CLSM 干密度的函數，公式如下。如果開挖模量不大于1，表示CLSM 可開挖，其值愈小，表征CLSM 越易開挖。

式中RE——為開挖模量;

W ——為CLSM 干密度，單位kg/m3;

C ——為28d CLSM 抗壓強度，單位MPa。

5.6 毒物浸出性

CLSM 的某些組分可能會浸出滲入地下水中，達到一定的濃度會對人身健康造成潛在危害。用毒性物質浸出過程(U.S.EPA 1311)來評估CLSM 試樣重金屬離子的浸出特性。將CLSM 試樣粉碎至低于1cm 的尺寸，然后與冰醋酸(緩沖溶液PH=4.93)以1:20 比例混合，以轉速為26 rpm 反復旋轉18h。之后，用45um 的醋酸纖維素膜將CLSM 試樣從滲濾液中分離，ICP-AES 法確定滲濾液中重金屬離子的濃度。所有試驗測試三次，用相對標準偏差記錄滲濾液的平均濃度。

6 結論與展望

CLSM 對原材料品質要求低，原材料簡單易得、來源廣泛，大量工業廢棄物均可用于制備CLSM。在實現工業廢棄物資源化利用的同時，CLSM 替代傳統回填材料也是解決無法填充狹小空間和結構死角等眾多回填問題的有效途徑之一。此外，CLSM 具有自密實和自流平性，澆筑時無需振搗或夯實，對設備需求低，可降低施工成本，縮短工期，提高施工質量。然而，目前國內外對CLSM 研究還很少，尚未有被大家廣泛認可的CLSM 配合比設計方法，對其設計及性能表征難以統一化。以及大量工業廢棄物制備CLSM 可能存在重金屬浸出的風險，嚴重危害土地資源及人體健康。因此，探討CLSM 具體配合比設計方法、避免CLSM 重金屬浸出危害成為今后研究CLSM的主要方向。

［1］張宏，凌建明，錢勁松.可控性低強度材料(CLSM)研究進展［J］.華東公路，2011，(6):49 -54.

［2］王寧寧，陳武.工業固體廢棄物資源綜合利用技術現狀研究［J］.農業與技術，2014，2:205.

［3］ACI Committee 229.Controlled low -strength materials.In:ACI 229R-99.MI(USA):American Concrete Institute，Farmington Hills;1999.

［4］Bhat，S.T.，and C.W.Lovell.Use of Coal Combustion Residues and Foundry Sands in Flowable Fill［R］.Joint Highway Research Project，School of Civil Engineering，Purdue University，1991，221 -222.

［5］Brewer，W.E.Controlled Low Strength Material-Controlled Density Fill (CLSM-CDF)Research-Corrosion Testing［R］.The Cincinnati Gas＆Electric Company，Cincinnati，OH.1991.

［6］ASTM D5971 -96.Standard practice for sampling freshly mixed controlled low strength material.Annual book of ASTM standards:soil and rock.West Conshohocken (PA);1996.p.2.

［7］American Concrete Institute.Cement and Concrete Terminology［R］.ACI 116，2000.

［8］NCHRP.Development of a recommended Practice for use of controlledlow -strength materials in highway construction ［R］.TRANSPOR-TATION RESEARCH BOARD，2008:7 -8.

［9］AI.HarthyAS，TahaR，Abu-Ashour J，AI-Jabri K，AI-Oraimi S.2005.Effect of water quality on the strength of flowable fill mixtures.Cement and Concrete Composites，27:33 -9.

［10］Jinsong Qian，Xiang Sh，Qiao Dong.Laboratory characterization of controlled low -strength materials.Materials and Design，2015，806–813.

［11］VahidAlizadeh，Sam Helwany，Al Ghorbanpoor，Konstantin Sobolev.Design and application of controlled low strength materials as a structural fill.Construction and Building Materials，2014:53:425–431.

［12］Dyer TD，Halliday JE，Dhir RK.An investigation of the hydration chemistry of ternary blends containing cement kiln dust.J Mater Sci 1999;34(20):4975–83.

［13］Lachemi M，Hossain KMA，Shehata M，Thaha W.Controlled low strength materials incorporating cement kiln dust from various source.CemConcr Compos 2008;30(5):381–92.

［14］Pierce CE，Tripathi H，Brown WB.Cement kiln dust in controlled low-strength materials.ACI Mater J 2003;100(6):455–62.

［15］Dickson Y.S.Yan，Ivan Y.Tang，Irene M.C.Lo.Development of controlled low-strength material derived from beneficial reuse of bottom ash and sediment for green construction.Construction and Building Materials 2014;64:201–207.

［16］Guangyin Zhen，Xueqin Lu，Youcai Zhao.Characterization of controlled low -strength material obtained from dewatered sludge and refuse incineration bottom ash:Mechanical and microstructural perspectives.Journal of Environmental Management 2013;129:183-189.

［17］原永濤，楊倩，齊立強.循環流化床鍋爐飛灰特性研究［J］.鍋爐技術，2006，27(03):29 -32.

［18］Bland AE，Brown TH，Wheeldon JM.Pressurized fluidized bed combustion ash–2.Soil and mine spoil amendment use options.Fuel 1997;76(8):741–8.

［19］Maenami H，Isu N，Ishida EH，Mitsuda T.Electron microscopy and phaseanalysis of fly ash from pressurized fluidized bed combustion.CemConcr Res，2004;34(5):781–8.

［20］Chang-Seon Shon，Anal K.Mukhopadhyay，Don Saylak.Potential use of stockpiled circulating fluidized bed combustion ashes in controlled low strength material (CLSM)mixture.Construction and Building Materials 2010;24:839–847.

［21］王玲，蘇登成，夏毅，張同生.利用循環流化床灰渣制備控制性低強度材料的研究［J］.水泥工程，2014(4).

［22］Li Guoqiang，Stubblefield Michael A，Garrick Gregory，Eggers John，Abadie Christopher，Huang Baoshan.Development of waste tire modified concrete.CemConcr Res 2004;34:2283–9.

［23］Her-Yung Wang，Bo-Tsun Chen，Yu-Wu Wu.A study of the fresh properties of controlled low-strength rubber lightweight aggregate concrete (CLSRLC)［J］.Construction and Building Materials，2013:41:526–531.

［24］Eugene H.Riggs，RoyH.Keek.Specifications and use of CLSM by state transportation agencies，the design and application of Controlled Low-Strength Materials (Flowable fill)［C］.ASTM STP 1331，West Conshohocken，PA，1998.

［25］EFNARC.The European guidelines for self -compacting concrete specification，production and use.The European federation of specialist constructionchemicals and concrete systems，Knowle，West Midland，UK，vol.63;2005.

［26］Hamilton County and the City of Cincinnati.A Performance Specifica-tion for Controlled Low Strength Material，Controlled Density Fills(CLSM-CDF)［R］.Cincinnati，OH，1996.