第一作者葉宇旻女,碩士,工程師,1983年9月生
變分數階振子振動控制方法研究
葉宇旻1,周林根2,謝興博3
(1.中交第三航務工程勘察設計院有限公司,上海200032;2.上海東華建設管理有限公司,上海200032;3.中國人民解放軍理工大學野戰工程學院,南京210007)
摘要:針對含變分數階的無量綱振子振動方程,考慮變分數階微分算子表達式的復雜性,直接進行控制器設計不現實。通過分析位移時程曲線,采用截斷變分數階微分算子方式獲得較好擬合效果。提出變遺忘因子概念,使變分數階算子變為有限階次,用其進行控制器設計成為可能,并仿真實例驗證該方法的有效性。
關鍵詞:變分數階;振動控制;變遺忘因子;截斷模態
基金項目:國家自然科學基金重點項目(U1134207); 國家自然科學基金(51178160)
收稿日期:2014-05-14修改稿收到日期:2014-07-23
中圖分類號:TU311.3文獻標志碼:A
Active vibration control method for variable order oscillator
YEYu-min1,ZHOULin-gen2,XIEXing-bo3(1.CCCC Three Harbor Consultants Co. Ltd, Shanghai 200032, China;2. Shanghai Dong Hua Construction Management Co. Ltd, Shanghai 200032, China;3. College of Field Engineering, PLA University?of Science & Technology, Nanjing 210007, China)
Abstract:The dimensionless version of a model oscillator was studied, whose equation of motion is given. Due to the complication of the approximate expression of variable order(VO) differential operator, it is difficult to design directly the controller. Based on the analysis of the curve of displacement versus time, a truncation mode of VO differential operator was proposed. The concept of variable oblivion factor was introduced, meanwhile, an optimal controller was developed for the VO differential equation under study in order to reduce the dynamic responses.
Key words:VO; vibration control; variable oblivion factor; truncation mode
近年來有關分數階的研究日益增加,在流體力學、固體力學、流變、電磁、電化學、生物學等領域已證明分數階能更好反映系統的物理特性[1]。將分數階用于振動控制已顯出較好的控制效果[2],如PID控制[3]等,但分數階求解較困難,即使周期荷載作用也不存在周期解[4]。目前研究多為常分數階,即階次為常數。當階次為函數表達式時則成為變分數階,更能反映系統的物理特性。變分數階概念由Coimbra等[5-6]提出,計算多采用濾波器近似處理。針對變分數階定義式,Chan等[7]比較FIR與IIR濾波器認為,分別需427及305項方可獲得較好計算精度。由此可見計算的復雜性。
振動控制常用黏彈性阻尼器,其階次函數主要有3種函數[8],即x,1+x,(1+x2)/2。Balachandran等[9]基于Banach空間探討其可控性。Diaz等[10]提出忽略微分算子的最優控制策略。Piotr等[11]為避開變階次項,提出無差拍控制策略。由于變分數階微分算子表達式含無窮項,直接進行控制器設計不可能。本文以文獻[8]的黏彈性振子系統為研究對象,對以上3種階次函數進行仿真發現,變分數階表達式主要成分為近計算點的微分算子,可采用有限項近似處理,進行控制器設計。其中,只有階次函數為(1+x2)/2時項數偏少,適合控制器設計。此類可模擬摩擦阻尼情況(本文研究的主要內容),其它兩類近似項偏多,若用較少項數進行控制器設計,效果不理想。
1模型描述
無量綱變黏彈性振子系統為
D2x(t)+c0Dq(x)x(t)+k0D0x(t)=F(t)
(1)

初始條件為
x(0)=0,D1x(0)=0
(2)
對不同黏彈性材料,變階次函數q(x)表達式不同,即x,1+x,(1+x2)/2。當q(x)=(1+x2)/2時可描述摩擦阻力,此時式(1)可改寫為
D2x(t)+c0D(1+x2)/2x(t)+k0D0x(t)=F(t)
(3)
式(3) 可用離散方式求解,簡記q(x)為q,有
(4)
(5)
振子離散方程為
xn+2=(Δt)2[F(tn)-
c0Dqxn-k0xn]+2xn+1-xn
(6)
2變分數階截斷模態
在時間間隔[0,tn]內,令h=tn/N,則[tn=nh,n=0,1,…,N]。基于二階Runge-Kutta法可得Euler預測-校正公式為
(7)
通過仿真發現,當頻率處于0~1 300 Hz內時,若阻尼較小位移時程曲線呈現經一段時間波動后位移峰值近似平穩特點;若阻尼較大會很快衰減為零,此時無需振動控制。分析式(4)發現,隨時間推移計算項數逐漸增加,為減少計算量借鑒遺忘因子概念,提出變遺忘因子概念,即遺忘因子為變量。截斷算法可表示為
(8)
式中:n1為遺忘因子,只保留與當前計算時刻前n1步,即n-n1=const。
考慮高阻尼系統無需進行控制器設計,故以小阻尼為例,令c0=0.3,k0=1,F(t)=0.5sin(2t),取N=200,仿真結果見圖1實線;若以式(8)計算,取n-n1=30,仿真結果見圖1虛線。由圖1看出,5 s后仿真逼近效果較好。

圖1 完整及截斷模態位移時程曲線 Fig.1 The history curve of displacement versus time of the whole and oblivion modes
3振子控制策略
利用向前差分公式,一階導數可寫為
(9)
將式(9)代入式(8),得
Dqxn≈bn+1xn+1+bnxn+…+bn1+1 xn1+1
(10)

取n-n1=30,令n=200,250,300,式(10)系數見表1。由表1看出,bi 表1 式(10)對于n=200,250,300時系數項 此時可利用靠近計算值處前n2項進行控制器設計,即 Dqxn≈bn+1xn+1+bnxn+…+ bn2+1xn2+1 ,(n2?n1) (11) 將式(11)代入式(6),得 xn+2+(h2c0bn+1-2)xn+1+(h2c0bn+h2k0+1)xn+ h2c0bn-1xn-1+…+h2c0bn2+1xn2+1 =h2F(tn) (12) 將其變為離散狀態方程,即 (13) 式中:X為(n-n2+1)維狀態向量;A為(n-n2+1)維矩陣;B,C均為(n-n2+1)向量,均為變換矩陣。 本文以位移為控制對象,兼顧控制力,采用最優控制策略,定義性能指標為 u(kh)Ru(kh)] (14) 式中:Q為(n-n2+1)維正定權矩陣;R為正數。 通過極小化方程(14),可得 u(k)=-KX(k) (15) K=[BTP(k+1)B+R]-1BTP(k+1)A (16) 式中:P(k)滿足Riccati方程,即 P(k)=[A-BK]TP(k+1)[A-BK]+ (17) (18) 本文提出調節系數概念,定義實際控制力為 u(k)=-βKX(k) (19) 式中:β為正調節系數。 此時,式(7)最后兩項可重新寫為 (20) D2xn+1=F(tn+1)-KX(n+1)- c0Dq(xn+1)xn+1-k0D0xn+1 (21) 仍以上算例為例,取n=200,據式(11)前二項進行控制器設計,即 Dqxn≈bn+1xn+1+bnxn=4.2739xn+1+3.5266xn (22) 式中: 權矩陣取Q=diag[1×1081×108],R=0.2,則控制增益為K=[63.865 0-31.992 6],取β=8,則u(k)=-8×(63.865 0xk+1-31.992 6xk),控制效果見圖2(實、虛線分別為控制、未控制時響應),無量綱控制力見圖3。 圖2 位移控制效果 Fig.2 Control result of displacement 圖3 控制力時程曲線 Fig 3 Dimensionless control force 有關調節系數β的選取,原則上以仿真效果為基礎進行調節,建議在0.1~100之間選取。 有關變分數階系統振動控制研究較少,主要因變分數階表達式具有漸近累加特點,項數不固定,會對控制器設計造成很大麻煩。 4結論 本文針對由二次函數表示的變分數階系統,提出基于位移時程擬合的模態截斷算法及調節系數概念。研究表明控制效果較好。需要說明的是,本文方法不太適合階次為x,1+x情況。 參考文獻 [1]孫春艷,徐偉. 分數階導數阻尼下非線性隨機振動結構響應的功率譜密度估計[J]. 應用力學學報,2013,30(3):401-405. SUN Chun-yan,XU Wei. Response power spectral density estimate of a fractionally damped nonlinear oscillator[J]. Chinese Journal of Applied Mechanics, 2013,30(3):401-405. [2]石星星,周星德,竺啟澤,等.建筑結構含分數階振動控制的最優階次研究[J]. 振動、測試與診斷,2013,33(2):269-272. SHI Xing-xing, ZHOU Xing-de,ZHU Qi-ze,et al.Optimal order of fractional-order vibration control of building structure[J]. Journal of Vibration,Measurement & Diagnosis,2013,33(2):269-272. [3]Saptarshi D, Amitava G, Shantanu D. Generalized frequency domain robust tuning of a family of fractional order PI/PID controllers to handle higher order process dynamics[J]. Advanced Materials Research, 2012, 403: 4859-4866. [4]Eva K, Seenith S. Non-existence of periodic solutions in fractional-order dynamical systems and a remarkable difference between integer and fractional-order derivatives of periodic functions[J]. Nonlinear Analysis: Real World Applications, 2012,13(3): 1489-1497. [5]Coimbra C F M. Mechanics with variable-order differential operators[J]. Ann. Phys.,2003,12(11/12): 692-703. [6]Shyu J J, Pei S C, Chan C H. An iterative method for the design of variable fractional-order FIR differintegrators[J]. Signal Processing, 2009, 89(3): 320-327. [7]Chan C H, Shyu J J, Yang R H. Iterative design of variable fractional-order IIR differintegrators[J]. Signal Processing, 2010, 90(2): 670-678. [8]Soon C M, Coimbra C F M, Kobayashi M H. The variable viscoelasticity oscillator[J]. Ann. Phys., 2005,14(6):378-389. [9]Balachandran K, Park J Y, Anandhi E R. Controllability of fractional integrodifferential systems in banach spaces[J]. Nonlinear Analysis: Hybrid Systems, 2009, 3(4): 363-367. [10]Diaz G, Coimbra C F M. Nonlinear dynamics and control of a variable order oscillator with application to the van der pol equation[J]. Nonlinear Dynamics, 2009,56(1/2):145-157. [11]Piotr O, Tomasz R. Variable-fractional-order dead-beat control of an electromagnetic servo[J]. Journal of Vibration and Control, 2008,14(9/10): 1457-1471.







