2205雙相不銹鋼焊接工藝

甘肅鋼鐵職業(yè)技術(shù)學(xué)院(嘉峪關(guān)市 735100)

常 靜 趙 雅 陸小斌 呂 杰

2205雙相不銹鋼焊接工藝

甘肅鋼鐵職業(yè)技術(shù)學(xué)院(嘉峪關(guān)市 735100)

常 靜 趙 雅 陸小斌 呂 杰

采用鎢極氬弧焊(TIG)打底，分別采用焊條電弧焊(SMAW)蓋面和鎢極氬弧焊(TIG)蓋面兩種焊接工藝對2205雙相不銹鋼進(jìn)行焊接，對焊接接頭的組織和耐晶間腐蝕性能進(jìn)行了分析和檢測。結(jié)果表明，熱輸入量大的鎢極氬弧焊(TIG)蓋面焊接接頭焊縫中心和熱影響區(qū)奧氏體含量多于焊條電弧焊(SMAW)，且奧氏體相交織成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)；焊條電弧焊(SMAW)焊縫中心存在大量第二相粒子，第二相粒子主要由于脫渣不充分導(dǎo)致，而第二相粒子的存在嚴(yán)重影響焊縫中心的耐晶間腐蝕性能。

2205雙相不銹鋼 鎢極氬弧焊 顯微組織 晶間腐蝕

0 序 言

2205雙相不銹鋼屬于第二代雙相不銹鋼，是一種典型的超低碳含氮鐵素體-奧氏體雙相不銹鋼，它兼有鐵素體不銹鋼和奧氏體不銹鋼的優(yōu)點，廣泛應(yīng)用于石油天然氣工業(yè)、化學(xué)工業(yè)和海洋工程等領(lǐng)域，是目前應(yīng)用最普遍的雙相不銹鋼[1-3]。不同焊接工藝對焊接接頭的組織以及雙相比例有很大的影響，而組織和雙相比例對焊接接頭的力學(xué)性能和耐腐蝕性能有較大的影響[4-5]。因此，開展不同焊接工藝對2205雙相不銹鋼焊接接頭組織和性能影響的研究具有重要意義。文中采用鎢極氬弧焊(TIG)和焊條電弧焊(SMAW)兩種不同焊接工藝，對2205雙相不銹鋼焊接接頭組織和晶間腐蝕性能的影響進(jìn)行了研究。

1 試驗材料和方法

1.1 試驗材料

試驗用2205雙相不銹鋼為國內(nèi)某大型鋼廠生產(chǎn)，其化學(xué)成分見表1。試板尺寸為160 mm×320 mm×12 mm，并將對接焊的試板開60°的X型坡口。

表1 2205雙相不銹鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

1.2 焊接工藝

1.2.1 焊接方法

試驗采用兩種不同的焊接方法：打底均采用鎢極氬弧焊，蓋面分別用鎢極氬弧焊和焊條電弧焊，試驗中焊條電弧焊使用的焊機(jī)為ZX7-400逆變式直流弧焊機(jī)，鎢極氬弧焊使用的焊機(jī)為WSM-315TSMI直流脈沖TIG焊機(jī)。

1.2.2 填充材料

鎢極氬弧焊使用ER2209焊絲,直徑為1.6 mm。焊條電弧焊使用E2209焊條，直徑為3.2 mm。

1.2.3 焊接工藝參數(shù)

打底采用鎢極氬弧焊以保證單面焊雙面成型，蓋面分別采用不同焊接工藝，進(jìn)行多層多道焊，每層焊道均采用不銹鋼刷對焊道進(jìn)行清理，層間溫度控制在150 ℃以下，保護(hù)氣體選用98%Ar+2%N2，其中添加適量N2是彌補焊縫處的氮損失，氮可以增加奧氏體的比例并使其穩(wěn)定。具體焊接工藝參數(shù)見表2。

表2 焊接工藝參數(shù)

1.3 分析測試方法

分別從兩種焊接方法得到的焊接接頭上取焊縫和熱影響區(qū)的金相試樣，經(jīng)過磨制、拋光，利用電子探針的背散射電子原子序數(shù)成像技術(shù)，對奧氏體相和鐵素體相進(jìn)行組織觀察。奧氏體相和鐵素體相的相比例使用SP10a型鐵素體儀進(jìn)行檢測。

從焊縫、熱影響區(qū)和母材分別取尺寸為30 mm×20 mm×4 mm的晶間腐蝕試樣，依據(jù)GB/T 4334—2008《金屬和合金的腐蝕——不銹鋼晶間腐蝕試驗方法》中的方法E——不銹鋼硫酸-硫酸銅腐蝕試驗方法對晶間腐蝕進(jìn)行測定。

對晶間腐蝕測定完畢后產(chǎn)生裂紋的試樣在電子探針下對裂紋進(jìn)行顯微形貌觀察和成份分析，電子探針型號為JXA-8230。

2 試驗結(jié)果與分析

2.1 顯微組織及相比例分析

圖1是不同焊接工藝條件下焊縫區(qū)域和熱影響區(qū)的背散射電子像，由于奧氏體相中Ni含量要多于鐵素體相，而鐵素體相中Cr含量要多于奧氏體相，因此在背散射電子像中奧氏體相的亮度要大于鐵素體相。從圖1中可以看出兩種焊接工藝在焊縫區(qū)域鐵素體內(nèi)均析出羽毛狀和樹枝狀奧氏體相，并且相互交織在一起成為網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，但是焊條電弧焊白色奧氏體相不如鎢極氬弧焊多，且網(wǎng)狀交織不夠致密。兩種不同焊接工藝在熱影響區(qū)的形貌有較大差異，焊條電弧焊熱影響區(qū)奧氏體相和鐵素體相依然按照條帶組織進(jìn)行分布，而鎢極氬弧焊熱影響區(qū)奧氏體相由原來的帶狀逐漸轉(zhuǎn)變成樹枝狀和羽毛狀，并且相互交織在一起成為網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。

使用SP10a型鐵素體儀對焊縫以及熱影響區(qū)鐵素體含量進(jìn)行測定，焊縫處為58.2%(SMAW)和46.4%(TIG),熱影響區(qū)處為51.4%(SMAW)和48.5%(TIG)，說明不論是焊縫處還是熱影響區(qū)焊條電弧焊的奧氏體相比例均低于鎢極氬弧焊。

造成上述焊縫和熱影響區(qū)組織和相比例的差異主要原因在于不同焊接工藝熱輸入量的不同，鎢極氬弧焊的熱輸入量遠(yuǎn)大于焊條電弧焊，因此高溫停留時間長，鐵素體向奧氏體轉(zhuǎn)變充分，鐵素體晶界和界內(nèi)不斷形核向奧氏體轉(zhuǎn)變，這樣奧氏體比例越來越大，隨著生成奧氏體量的逐漸增加，奧氏體相逐漸長大形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)[6-7]。

2.2 晶間腐蝕結(jié)果分析

表3為根據(jù)GB/T 4334—2008《金屬和合金的腐蝕——不銹鋼晶間腐蝕試驗方法》中的方法E——不銹鋼硫酸—硫酸銅腐蝕試驗方法對焊縫、熱影響區(qū)以及母材進(jìn)行晶間腐蝕的檢測結(jié)果。從表3中可以看出焊條電弧焊在焊縫處出現(xiàn)裂紋，而鎢極氬弧焊在焊縫、熱影響區(qū)以及母材處均無裂紋出現(xiàn)。

圖1 2205雙相不銹鋼焊接接頭背散射電子像

表3 2205雙相不銹鋼焊接接頭晶間腐蝕結(jié)果

圖2為在電子探針(EPMA)下拍攝的裂紋微觀形貌以及能譜分析。從斷口形貌來看為韌性斷裂，斷口呈韌窩狀，韌窩均勻細(xì)小，為等軸韌窩。從圖2中還可以看出，韌窩中心存在夾雜物或者第二相粒子，裂紋即從這些第二相粒子展開。圖3為圖2所示第二相粒子能譜分析(EDS)圖，可以看出這些第二相粒子主要由元素Si，Mg，Mn和O等元素組成。由于焊條電弧焊所用焊條E2209有藥皮的保護(hù)，而藥皮主要由Si，Mg，Mn和O等元素組成，因此焊縫區(qū)域內(nèi)的這些第二相粒子主要是由于藥皮內(nèi)的Si，Mg，Mn的氧化物脫渣不充分而遺留在焊縫金屬內(nèi)，而Si，Mg，Mn的氧化物與金屬基體電極電位不同，形成腐蝕原電池，因此在進(jìn)行晶間腐蝕試驗時會出現(xiàn)裂紋。

圖2 焊縫區(qū)域裂紋微觀形貌

圖3 第二相粒子的能譜圖

3 結(jié) 論

(1)2205雙相不銹鋼焊接采用熱輸入量較大的鎢極氬弧焊時，焊縫中心及熱影響區(qū)奧氏體相要多于熱輸入量小的焊條電弧焊。

(2)2205雙相不銹鋼采用焊條電弧焊時，熱影響區(qū)奧氏體相依然為條帶分布，而熱輸入量高的鎢極氬弧焊熱影響區(qū)奧氏體相為網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。

(3)2205雙相不銹鋼采用焊條電弧焊時焊縫金屬中存在許多第二相粒子，主要是由于脫渣不充分遺留在焊縫金屬中所致，第二相粒子的存在會嚴(yán)重影響焊縫中心耐晶間腐蝕性能。

[1] 陳興潤, 潘吉祥. 2205雙相不銹鋼焊接接頭組織與性能研究[J]. 焊接, 2014(10):54-57.

[2] 張志昌, 張建鋒, 周友龍. 鐵路貨車2205雙相不銹鋼的焊接[J]. 焊接, 2011(12):58-60.

[3] 井維海, 陳俊強(qiáng), 周寶金,等. 焊條電弧焊對2205雙相不銹鋼焊接接頭綜合性能影響的研究[J]. 焊接, 2009(8):23-26.

[4] Sathiya P, Aravindan S, Soundararajan R, et al. Effect of shielding gases on mechanical and metallurgical properties of duplex stainless-steel welds[J]. Journal of Materials Science, 2009, 44(1): 114-121.

[5] 李為衛(wèi),劉亞旭,趙新偉,等.線能量對2205雙相不銹鋼焊接接頭耐蝕性和韌性的影響[J].熱加工工藝，2005(5)：23-24.

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[7] 吳 玖,姜世振.雙相不銹鋼[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2006.

2016-03-21

TG442

常 靜，1968年出生，大學(xué)本科，副教授。主要從事焊接技術(shù)教學(xué)與研究工作。