離網型微水電交流勵磁控制策略研究

葉陽建，肖蕙蕙， 李　山， 古　亮

(重慶理工大學 電子信息與自動化學院，重慶　400054)

?

離網型微水電交流勵磁控制策略研究

葉陽建，肖蕙蕙， 李山， 古亮

(重慶理工大學 電子信息與自動化學院，重慶400054)

摘要：為提高離網微水電輸出電壓的穩定性和微水資源利用率，將交流勵磁發電機的勵磁矢量控制技術應用于離網型微水電中進行分析研究。首先，闡明了離網型微水電交流勵磁系統的結構；其次，分析并建立了交流勵磁發電機和雙PWM的數學模型；然后在此基礎上，探討了離網運行狀態下轉子側變換器和定子側變換器勵磁矢量控制策略，分別用于定、轉子變換器的控制；最后，基于Matlab仿真平臺，建立了相應的仿真模型，對離網微水電交流勵磁控制系統中平衡負載的變化進行了仿真研究，從而驗證了策略的可行性和有效性。

關鍵詞：離網；微水電；交流勵磁；雙PWM控制

為緩解能源緊缺形勢，保護生態環境，各國越來越重視光伏、風能、微水能等可再生清潔能源發電技術的研究。微水電是微型水力發電的簡稱，是指功率小于100 kW、利用電力負荷周圍的微小水力資源發電，離網運行、無需變電、直接供用戶使用的水力發電系統[1]。在我國偏遠地區，微水資源蘊藏豐富，且微水電具有送電線路簡單、維護方便、成本低、無污染等優點，特別適用于電網未能覆蓋的偏遠地區。微水電是解決環境與資源矛盾的重要途徑，發展環境友好型的微型水力發電技術符合國家大力開發新能源的戰略要求。

目前，國內常用的微水電發電機主要有永磁同步發電機、三次諧波勵磁同步發電機、異步發電機。理論上，它們均適用于離網型發電系統，但是永磁同步發電機難以通過調節磁場來控制電壓，且對永磁材料[2]的技術性能要求很高；三次諧波勵磁同步發電機價格昂貴，難以推廣[1]；異步發電機的實際應用則是以穩定的電壓為前提的。在研究過程中，提出了許多穩壓措施，如并聯電容器來提供勵磁電流，或采用靜止同步補償器[3]穩定定子電壓，但控制精度往往要求較高，且不適用于負載波動大的場合[4]。交流勵磁發電機又被稱為雙饋發電機，當釆用轉子交流勵磁控制時[5-7]，能通過負載和發電機轉速來調節勵磁電流，從而調節發電機輸出電壓、有功和無功功率，提高電能質量等。目前，基于雙饋發電機的離網型風力發電、光伏發電和柴-風互補發電系統都進行了理論和實踐研究，取得了一定的研究成果[8-14]，但離網型微水電還缺乏相應的研究。此外，微水電離網運行，容量小，電壓和頻率受負載和電機轉速變化的影響大，表現為輸出電壓的幅值和頻率不穩定。為此，本文將交流勵磁應用于離網微水電控制系統，使其建立一個穩定的三相定子電壓，滿足用電負荷的要求，有利于提高微水能的利用率和解決偏遠貧困地區人民生活和生產用電問題。

本文首先介紹了離網型微水電交流勵磁系統的結構；其次，分析并建立了雙饋發電機和雙PWM的數學模型；在此基礎上探討了雙PWM變換器的控制策略，分別對定子側變換器(stator side converter，SSC)和轉子側變換器(rotor side converter，RSC)進行控制。最后，進行了仿真實驗，證明了雙PWM控制策略的可行性。

1離網型微水發電系統結構及其勵磁控制策略

獨立運行的微水發電系統又稱為離網型微水發電系統，其主要由微水輪機、交流勵磁發電機、變換器和負載組成。該系統中變換器有交-交和交-直-交兩種電路結構。前者為頻率一次變換，功率雙向流動，省去中間直流環節，被廣泛用于大功率場合，但由于功率因數低，會產生脈動的電磁轉矩，減少電機的壽命和降低供電質量。另外，交-交變頻器自身會產生大量高次諧波，極大影響供電可靠性。解決上述問題的常用措施是增加變換器的脈沖波數或者采用矩陣式變換器，但前者需要增加晶閘管數量，后者的驅動和保護電路比較復雜。另外，離網微水電的控制目標為電壓，必須建立一個穩定的輸出電壓，以便向負荷穩定供電。

本文采用如圖1所示的交-直-交的勵磁系統結構，由兩個結構完全相同的“背靠背”連接的電壓源型PWM變換器組成。雙PWM變換器兩端結構對稱，且通過中間電容相互解耦，根據功率傳遞方向交互完成整流和逆變的過程。

在圖1中，與發電機定子相連的是定子側變換器，目標是建立穩定的中間直流電容電壓Udc，使發電機得到勵磁能量；與發電機轉子相連的是轉子側變換器，目標是根據負載的特性建立平衡的三相對稱電壓[15]，即系統通過對雙PWM變換器的控制[7]來實現交流勵磁發電機的控制。同時，在與交流勵磁發電機、負載和轉子側變換器聯接位置加入濾波電感Lg和濾波電容Cg，以提高用電負荷的質量。

圖1　離網型微水發電系統結構

在離網型微水電交流勵磁發電系統中，無論是設計勵磁控制策略，還是研究系統負載特性，都必須對交流勵磁發電機和雙PWM結構的模型進行分析，從而為穩壓控制策略提供理論基礎[9]。

1.1交流勵磁發電機數學模型

理想條件下，交流勵磁發電機在同步旋轉坐標系下的磁鏈方程為[9,10,14-17]：

(1)

電壓方程為：

(2)

電磁轉矩和運動方程為：

(3)

式中：D為微分算子；ψs，ψr為定子磁鏈和轉子磁鏈；R為電阻；Lm為定轉子間互感；ω1和ω2為電機同步角速度和轉差角速度，且滿足ω2=ω1-ωr，ωr為電機轉子的角速度；s為轉差率；J為轉動慣量；np為電機極對數；Tem，Tm分別為電磁轉矩和機械轉矩[9]。

1.2控制模型及策略

離網型微水電交流勵磁系統的控制實質是對雙PWM變換器的控制。本文采用背靠背的雙PWM變換器對交流勵磁發電機進行控制，控制策略分為轉子側控制和定子側控制。因此，對雙PWM變換器控制的分析可以分解為分別對轉子側和定子側變換器控制進行分析[14-17]。

1.2.1轉子側變換器控制策略

在離網型微水電交流勵磁控制系統中，對交流勵磁發電機的控制主要通過控制轉子側變換器實現。由于雙PWM變換器兩端相互解耦，故可將RSC視為逆變器，即一個逆變器對雙饋電機的驅動控制[16]，建立一個平衡三相的定子電壓，以滿足負載對電能的需求。

在同步旋轉坐標系下，將定子磁鏈定向在d軸上[9,10,18]，有

(4)

式中，ψs為定子磁鏈的幅值。因此，交流勵磁發電機磁鏈和電壓方程可簡化為：

則有

(7)

式中，ims為常規的勵磁電流。當定子磁鏈定向d軸時，轉子電壓用轉子電流表示為

(8)

離網型微水電中，定子電壓由轉子電勢感生所得，但是轉子電勢受控于轉子電流。為建立三相平衡的定子電壓，將定子電壓作為控制外環，轉子電流作為控制內環，轉子電壓作為轉子電流反饋環中的控制量。式(8)中以d軸為例，轉子d軸電壓中不僅含有轉子d軸電流產生的電勢差項、轉子q軸電流產生的交叉耦合項，也包含了轉子d軸電壓和d軸電流的微分項。將上述幾項視為擾動項，轉子q軸電壓同上處理。為實現轉子d-q軸電壓近似解耦，需在反饋環中進行前饋補償操作，以抵消擾動造成的影響，提高系統控制的精度，從而達到交流勵磁發電機的轉子d、q軸電壓僅取決于自身的轉子d、q軸電流的控制目的。另外，轉子d-q軸電壓與其電流之間的傳遞函數是一階微分環節，可在前向控制回路中采用PI控制器對內環電流誤差進行調節[10]，即得到轉子外環d-q軸電壓的參考值。

(9)

(10)

式(10)表明：當釆用前饋補償時，可將轉子內環d-q軸電流完全解耦，很大程度上簡化了控制系統的設計。由圖1可知，發電機定子端與負載的公共連接點上有濾波電容Cg，其與系統負載之間存在以下關系[10,17]:

(11)

其中，igd，igq分別是PWM變換器交流側電流在d軸和q軸上的分量。

將式(7)代入式(11)，得定子磁鏈定向坐標系下的系統方程：

(12)

由式(12)可得式(13)，即定子電壓外環控制的轉子電流參考值[10]。

(13)

在忽略雙饋電機定子電阻的前提下，定子電壓只與定子磁鏈有關，且與定子磁鏈矢量相差90°，則定子側電壓可表示為：

(14)

其中us為定子電壓幅值，具體控制框圖[10,16]如圖2所示。

圖2　基于定子磁鏈定向的轉子側變換器控制框圖

1.2.2定子側變換器控制策略

在圖1所示的離網型微水電中，SSC控制的主要目標是建立穩定的直流側電容電壓，從而為發電機勵磁提供能量。為簡化定子側變換器，仍在同步旋轉坐標系下進行設計。PWM變換器在d-q坐標系下的數學模型為[10,16]：

(15)

其中：usd，usq分別是定子電壓d軸和q軸上的分量；Vd =SdVdc和Vq =SqVdc分別為定子側交流端電壓d軸和q軸分量；Sd和Sq為PWM變換器的開關函數d，q軸分量。

為得到理想的中間直流電壓，將直流電壓設為控制外環，而定子側變換器兩端的電壓受交流側電流影響，故將交流側電流作為控制內環。由式(15)可知：定子側變換器兩端電壓的d、q軸分量存在交叉耦合項，需釆用前饋控制來消除耦合項；另外，因定子側變換器兩端電壓和電流為一階微分環節，故也采用PI控制器[10]。

定子側電壓的d軸和q軸分量的參考值如下式(16)所示[16]

(16)

圖3　基于定子電壓定向的定子側變換器控制框圖

2仿真分析

基于Matlab/simulink搭建了仿真平臺。其中，轉子側和定子側變換器分別采用圖2、3的控制策略。

系統穩態時的波形如圖4所示。發電機定子輸出電壓在穩態時，電壓幅值維持在180 V，且三相定、轉子電流波形滿足正弦波形輸出要求；從圖4(d)可知：直流電壓穩定在400 V附近，波動較小，使得定、轉子兩端控制器能相互完全解耦，驗證了上述解耦控制策略的可行性與有效性。

圖4　系統穩態波形

為進一步貼近實際工況，對系統穩態后突加減負載的情況進行仿真。初始負載為三相R=20 Ω、L=3 mH的感性負載，0.3 s時在系統三相負載中分別并入一個20 Ω、L=3 mH的三相感性負載，持續時間為0.1 s。相應的三相定子電壓和電流以及轉子電流、中間直流電壓的動態響應波形見圖5(a)～(d)。

圖5　突加負載前后系統波形

由上述波形可知：盡管中間直流電壓有較小的波動，但基本維持在400 V，從而使得定、轉子變換器兩端解耦控制，最終得到穩定的三相定子電壓。三相定、轉子電流會隨著負載的突增而增大，經過系統的自我調節，達到新的平衡狀態。同理可知，突減負荷時，系統也能保持穩定。上述仿真曲線結果表明：突加、減負載時，本文針對離網型微水電交流勵磁控制系統采用的定、轉子變換器控制策略是可行的，且系統具有良好的動態和穩態響應特性。

3結束語

本文針對離網型微水交流勵磁發電系統的輸出電壓穩定性進行了理論研究和仿真驗證。首先，采用交流勵磁發電機和雙PWM變換器；其次，在分析交流勵磁發電機和雙PWM變換器結構的基礎上，分別建立了基于同步旋轉坐標系下的數學模型；然后，針對離網型微水電中定子側和轉子側PWM變換器的控制目標，確立了控制策略；最后，搭建了實驗仿真模型，對系統穩態運行和負荷突變的情形進行了仿真。仿真結果表明：基于雙PWM拓撲結構的定子磁場定向的勵磁控制系統具有良好的動、穩態性能，驗證了該控制策略的可行性和有效性。

參考文獻：

[1]張無敵,楊斌,陳玉保.農村微水電技術[M].北京:化學工業出版社,2013.

[2]呂學瑜.離網型風力發電控制器的研制[D].廣州：華南理工大學,2011.

[3]CHEN W L,LIN Y H,GAU H S,et al.STATCOM controls for a self-excited induction generator feeding random loads [J].IEEE Transactions on Power Delivery,2008,23(4):2207-2215.

[4]王曉港,翟慶志,楊德昌.離網小風電系統的現狀[J].農村電氣化,2008,10:46-47.

[5]鄒旭東.變速恒頻交流勵磁雙饋風力發電系統及其控制技術研究[D].武漢：華中科技大學,2005.

[6]周桃文.高水頭沖擊水輪發電機組交流勵磁控制系統研究[D].重慶：重慶理工大學,2009.

[7]劉偉,賀曉蓉,賀娟,等.基于DSP的高水頭沖擊水輪發電機組交流勵磁控制系統研制[J].電力系統保護與控制,2010,20:183-188.

[8]郭旭東,申群太,韓華.一種離網型風力發電系統的不平衡控制策略[J].儀器儀表學報,2013,34(8):1886-1893.

[9]鄒旭東,趙陽,柳彬,等.獨立運行雙饋發電機矢量控制技術研究[J].中國電機工程學報,2007,12:71-76.

[10]陳輝華.離網型雙饋風力發電系統的控制策略研究[D].長沙：中南大學,2013.

[11]孟蘋蘋.基于獨立運行模式的光伏發電系統研究[D].成都：西南石油大學,2012.

[12]曾嶸,年珩.離網型風力發電系統逆變器控制技術研究[J].電力電子技術,2010,06:5-6,12.

[13]張興,陳玲,楊淑英,等.離網型小型風力發電系統逆變器的控制[J].電力系統自動化,2008,23:95-99.

[14]PENG Ling,LI Yongdong,CHAI Jianyun,et al.Vector control of a doubly fed induction generator for stand-alone ship shaft generator systems[J].International Conference on Electrical Machines and Systems,2007:1033-1036.

[15]EL-HELW H M,TENNAKOON S B.Vector Control of a Doubly Fed Induction Generator for standalone Wind Energy Application[J].Wind Power to the Grid-EPE Wind Energy Chapter 1st Seminar,2008:1-6.

[16]郭旭東.離網型雙饋風力發電系統控制策略研究[D].長沙：中南大學,2013.

[17]FORCHETTI D,GARCIA G,VALLA M I.Vector control strategy for a doubly-fed stand-alone induction generator[C]//28thAnnual Conference of the Industrial Electronics Society.Spain：IEEE，2002(2):991-995.

[18]賀益康,胡家兵,徐烈.并網雙饋異步風力發電機運行控制[M].北京：中國電力出版社,2012.

(責任編輯楊黎麗)

Research of Ac Excitation Control Strategy for Off-Grid Micro Hydropower

YE Yang-jian, XIAO Hui-hui, LI Shan, GU Liang

(College of Electronic Information and Automation,Chongqing University of Technology, Chongqing 400054, China)

Abstract:To improve the output voltage stability of the off-grid micro hydropower and utilization of micro water resources, this article brought the ac excitation generator excitation vector control technology to the off-grid micro hydropower and made an in-depth analysis and research. Firstly, this paper introduced the off-grid micro hydropower structure of ac excitation system. Secondly, we analyzed and established the mathematical model of ac excitation generator and dual PWM converter. Then on this basis, we discussed the excitation vector control strategy of the rotor side converter and the stator side converter under the off-grid running status, respectively for controlling the stator and the rotor side converter side converter. Finally, based on the simulation platform of Matlab/Simulink, we established the corresponding simulation model and carried out simulation research for the off-grid micro hydropower ac excitation control system of balanced load change, verifying the feasibility and validity of the control strategy.

Key words:off-grid; micro hydropower; ac excitation; dual-PWM control

文章編號：1674-8425(2016)02-0119-08

中圖分類號：TK39；TM301.2

文獻標識碼：A

doi:10.3969/j.issn.1674-8425(z).2016.02.021

作者簡介：葉陽建(1989—)，男，碩士研究生，湖南株洲人，主要從事電氣設備測試與控制研究；肖蕙蕙(1964—)，女，教授，湖南衡陽人，主要從事自動控制理論及應用研究。

基金項目：重慶市教委科研基金項目(KJ1400914)；重慶市科委科研基金項目(cstc2013jcyjA90019)

收稿日期：2015-10-15

引用格式：葉陽建，肖蕙蕙， 李山， 等.離網型微水電交流勵磁控制策略研究[J].重慶理工大學學報(自然科學版)，2016(2):119-126.

Citation format：YE Yang-jian, XIAO Hui-hui, LI Shan, et al.Research of Ac Excitation Control Strategy for Off-Grid Micro Hydropower[J].Journal of Chongqing University of Technology(Natural Science)，2016(2):119-126.