深水鉆井沿隔水管超聲波氣侵實時監測技術研究*

耿亞楠 李軼明 朱 磊 馬昭華 朱連望 周云健

(1.中海油研究總院 北京 100028； 2.中國石油大學(北京) 北京 102249)

深水鉆井沿隔水管超聲波氣侵實時監測技術研究*

耿亞楠1李軼明2朱 磊1馬昭華2朱連望2周云健2

(1.中海油研究總院 北京 100028； 2.中國石油大學(北京) 北京 102249)

早期溢流監測對預防石油開發鉆井過程中井噴失控惡性事故具有至關重要的作用。深水鉆井作業過程中在不破壞鉆井隔水管力學結構的前提下，基于非接觸式超聲波測量手段沿程監測隔水管內部鉆井液流動特征參數，設計了適合深水鉆井隔水管氣侵監測系統。實驗模擬分析了深水鉆井隔水管氣侵監測系統超聲波時差法和超聲波多普勒法的氣侵監測效果，結果表明：超聲波時差法雖然在清水中可以實現含氣率測量，但是對于水基鉆井液并不適合；極小含氣情況下，多普勒頻移量出現極大衰減，并隨著含氣率的增加而下降，因此超聲波多普勒方法對氣侵早期識別具有可行性。上述成果對于深水鉆井早期溢流監測有指導意義。

深水鉆井；隔水管；氣侵監測；井噴；超聲波多普勒法；超聲波時差法

石油鉆探過程中井噴事故時有發生，而深水作業發生井噴事故所造成的損失遠超陸地與淺水，事故處理也更加復雜[1-2]。統計表明，井噴事故發生前的一定時間內會先出現溢流現象，如2003年重慶開縣的12·23井噴事故[3]發生前約5 min發現溢流；2006年四川宣漢縣清溪1井嚴重溢流事故實施關井前約5 min發現鉆速異常和溢流；2010年墨西哥灣的深水地平線號井噴著火前幾分鐘也發現溢流。如果地層流體剛進入井眼就能發現，那么井控相對容易，但目前的溢流監測方法還很難做到。目前主要溢流監測方法有泥漿池液面增量法、鉆井液流量監測法、聲波氣侵監測法和隨鉆氣侵監測法等[4-7]。其中泥漿池液面增量法由于計量精度和人為因素的影響做到早期預警難度較大[8]，鉆井液流量監測法受質量流量計測量原理限制不能應用于存在開口管路的系統上或流體不完全充滿管路的情況下，聲波氣侵監測法[9]采用泥漿泵產生的聲波探測鉆井液中含氣液柱異常反射波來判斷井筒內是否出現氣侵，而隨鉆氣侵監測法則利用隨鉆測井技術監測地層異常和井筒內壓力異常，但不適合鉆具不在井底情況。

相對于陸地與淺水，深水鉆井有500～3 000 m暴露在海水環境中的隔水管系統。若能利用這段空間加裝氣侵監測傳感器，尤其采用沿程多點監測方式進行監測，既可以較早發現氣侵，同時還可以跟蹤評價氣體運移，將會給深水井控帶來可靠的安全信息，這是對常規監測方法的補充。本文在分析“海洋石油981”鉆井平臺在荔灣3-1及周邊氣田鉆井狀況的基礎上，基于深水鉆井特點及隔水管組成特點，設計了一種適合深水鉆井的隔水管氣侵監測系統。該系統采用非接觸式測量技術，在水下沿隔水管分布式布置傳感器對隔水管內部流動進行監測，進而實現氣侵早期預警功能。

1 沿隔水管監測氣侵點設計及評價

1.1 隔水管及沿程氣侵監測點設計

深水鉆井隔水管是連接海底和頂部水面鉆機設備的物質輸運通道，同時將水下防噴器組等鉆井設備與海面船只和工具相連，其主要作用之一是利用隔水管與鉆桿之間的環形空間將鉆井液輸運至水面?！昂Ｑ笫?81”鉆井平臺所使用的鉆井隔水管外部安裝有浮力塊，每根標準隔水管單根長度23.22 m，外徑533.4 mm，根據下入不同深度的耐壓要求，隔水管壁面厚度最厚為25.4 mm;隔水管之間的連接采用雙排鎖耳，頂端為陰螺紋，底端為陽螺紋，在2根隔水管連接位置處存在0.5 m長未被浮力塊覆蓋的裸露區域，本文提出的隔水管氣侵監測設備可安裝在這一區域(圖1)，并隨隔水管下入水下。

圖1 帶浮力塊隔水管氣侵監測設備安裝示意圖

在深水鉆井過程中，鉆井液從水下防噴器位置流入鉆桿和隔水管之間的環形空間，而后運移至平臺,這一距離一般超過500 m。正常鉆進過程中，鉆井液由泥線運移到平臺的時間至少在20 min以上，如果隔水管超過1 500 m，運移時間將超過1 h。將非接觸式測量裝置沿隔水管布置，可有效提前氣侵發現時間。另外,采用多點布置方式也可保證檢測精度和準確性。具體布置方式為：深度小于1 000 m時，監測點布置間隔為100～150 m；深度為1 000～2 000 m時，監測點布置間隔為200 m左右；深度大于2 000 m時，監測點布置間隔為300～500 m，總體符合上密下疏的原則。各監測點設備的信號線纜和供電線纜可在隔水管下入過程中固定到隔水管輔助管線上，并同時下入水中。圖2為深水鉆井隔水管氣侵監測系統及傳感器布置示意圖。

由此可見，沿隔水管全程監測方法可以對鉆井液向上運移的整個過程中的流動參數進行測量，通過監測隔水管內部鉆井液中的氣體含氣率、流體相態及速度等參數，能夠及時發現溢流，可實現氣侵的早期預警，減少深水鉆井井噴事故及其所導致的惡性事故發生的概率。本文提出的超聲波非接觸式隔水管氣侵測量方法不僅可以在鉆進過程中應用，同樣也適合非鉆進期間氣侵溢流監測，尤其是在鉆具不在井底的起下鉆過程中常規隨鉆測量方法無法對井筒內進行監測的情況。

圖2 深水鉆井隔水管氣侵監測系統及傳感器布置示意圖

1.2 基于多測量點對氣侵監測的評價

深水鉆井會采用油基鉆井液，天然氣等氣體在油基鉆井液中會出現溶解現象，井筒中流體溫度變化范圍為從原始油氣藏溫度(可達約105℃)到海底溫度(4℃)，再到海平面溫度(30℃左右)。當井底條件下體積含氣率低于50%時，海底處的壓力均高于泡點壓力，這時天然氣均溶于油基鉆井液中，沒有氣體存在。只有當壓力小于泡點壓力(即水深在1 000 m附近)時溶解氣才能析出，沿隔水管進行多點布置的沿程氣侵監測法可有效避免天然氣溶解在油基鉆井液中所帶來的問題。對于水基鉆井液，含氣率同樣存在隨水深減小而出現增大的現象，多點監測和上密下疏的監測方法也是提高氣侵監測響應時間的有效方法。

在進行氣侵監測方法評價的過程中，應根據氣體滑脫速度、油基鉆井液脫氣位置及兩相流含氣率和流型隨壓力變化規律等因素對監測手段進行全面分析。給定水深、隔水管參數、鉆井液流變參數、傳感器分布，在假設氣侵量的情況下計算氣體上升速度、井底壓力降低規律等，通過實驗模擬的手段進行多點氣侵監測方法的敏感性分析。

2 測量裝置及評價

2.1 方法選擇和室內評價方法

為了不破壞隔水管系統力學特征，最佳的方式是采用非接觸測量手段對隔水管內部進行監測。超聲波聲學方法是通過聲源發出的聲波在介質中的傳播，利用接收得到的聲波變化間接反映介質特征的測量方法。氣侵監測可利用超聲波在不同含氣率的兩相流中聲學特征變化規律對含氣率進行識別。

本文使用超聲波設備在室內進行鉆井液或清水中的含氣率測量實驗，分析不同含氣率下超聲波信號的特征，驗證不同測量方法在深水鉆井中早期監測應用的準確性和可行性。室內實驗在中國石油大學(北京)多相管流實驗室GYD-I型多相流模擬實驗臺上進行，該實驗臺可進行垂直、水平及任意角度情況下管流兩相流實驗，并可觀察管流中氣液兩相流的流動型態。選用的檢測設備是適用于海洋鉆井隔水管非接觸測量的超聲波多普勒測量設備和超聲波時差測量設備。通過實驗，可以得到信號隨流體含氣率的變化規律，從而對深水海洋鉆井氣侵溢流監測方法進行評價。

圖3為超聲波氣侵監測方法室內評價實驗裝置示意圖，整套系統包括儲氣罐、儲水罐、鉆井液儲罐、空氣壓縮機、氣液混合器、柱塞泵、氣體質量流量計、井筒模擬實驗段、超聲波發射接收設備以及A/D采集板等?？諝饨泬嚎s機加壓后儲存到儲氣罐中，儲氣罐中的空氣在實驗過程中維持0.8 MPa可保證進氣的穩定，空氣由調節閥控制并通過質量流量計計量后進入氣液混合器。水或鉆井液通過柱塞泵并經過電磁流量計計量后進入氣液混合器，柱塞泵可通過變頻電機控制轉速來改變流量?？諝夂退?或鉆井液)經充分混合后形成氣液兩相流進入井筒模擬實驗段，通過調節進氣量和柱塞泵排量可實現井筒中不同氣侵量的模擬。井筒模擬實驗段由不銹鋼圓管和有機玻璃管制成，內徑為50 mm和200 mm兩種，外壁裝有超聲波發射探頭和接收探頭。儲水罐和鉆井液儲罐均為開口罐體，氣液兩相流流經井筒實驗段后返回罐體，氣體自然分離，液體繼續進入循環管路。采用多路A/D采集板采集實驗信號，包括氣體質量流量、電磁流量計流量和超聲波接收探頭輸出信號等。

圖3 超聲波氣侵監測方法室內評價實驗裝置示意圖

2.2 超聲波時差法氣侵監測可行性評價

2.2.1 超聲波時差法含氣率檢測原理

超聲波在流體中的傳播速度由聲波速度、流體速度和聲波方向與流動方向夾角共同決定，超聲波時差計算公式為

(1)

式(1)中：X是2個換能器在管線方向上的間距，m；c為聲波在介質中的傳播速度，m/s；V為流體流速，m/s；θ為聲波與速度方向之間的夾角，(°)；Δt為2個換能器接收到超聲波的時間差，s。

在單相流動中,超聲波的傳播速度不變，液體流速可由時間差得到。而在氣液兩相流中，超聲波的傳播速度會受到氣液界面的影響。因此，對于固定流速的氣液兩相流，超聲波時差得到的測量速度不是流體的真實流速，這一測量值與含氣率直接相關，利用這一特性可以測量鉆井液中的含氣率水平，實現氣侵監測。

2.2.2 對清水含氣率的監測

以清水為連續相進行氣侵模擬實驗，每隔300 s調整一次空氣注入流量，用以模擬井筒中不同的含氣率。實驗模擬了從不含氣的單相流動到最終含氣率上升至15%，共計12種情況，每種情況下均調整液相流量使主流流速保持不變。超聲波時差傳感器的瞬時測量結果如圖4所示，可以看出隨著含氣率的上升，雖然井筒中的流體速度保持不變，但超聲波時差傳感器測量得到的流速卻不斷降低。

圖4 超聲波時差法速度測量瞬時值隨含氣率變化

不同主流流速超聲波時差法測量流速平均值隨含氣率變化如圖5所示，可以看出每種主流流速下均出現測量值隨含氣率增加而降低的現象。雖然曲線的斜率與主流流速有關，但是單獨就某一流速得到的結果來看，測量值基本呈單調遞減趨勢。在含氣率超過5%時，超聲波法信號下降幅度超過20%。由此可知，利用超聲波時差測量原理可以識別清水為連續相的氣液兩相流中的含氣率水平，并且具有很高的敏感性。

2.2.3 對水基鉆井液含氣率的監測

為了評價在水基鉆井液中超聲波時差法對氣侵水平的識別度，進一步對不同含氣率的水基鉆井液進行了實驗。不同含氣率情況下采用超聲波時差法測量的瞬時結果如圖6所示，其中粗紅線為120s內超聲波時差法對單相水基鉆井液的測量瞬時值，其他顏色曲線是含氣率不為零的情況下的測量結果。與清水為連續相的測量結果不同，含氣率與測量值并不存在單調遞減關系，因此無法對含氣率進行識別和區分。由此可以得到：由于水基鉆井液物性與清水不同，含氣鉆井液中聲波傳播速度受到鉆井液的影響較大，與含氣率并不能形成單值對應關系，因此在鉆井液含氣監測中會帶來較大誤差，無法區分含氣率水平，也就無法正常進行氣侵監測。

圖5 不同主流流速超聲波時差法測量流速平均值隨含氣率變化

圖6 不同含氣率水基鉆井液中超聲波時差法測量瞬時值

2.3 超聲波多普勒氣侵監測可行性評價

2.3.1 超聲波多普勒法含氣率監測原理

超聲波多普勒氣侵監測方法是利用超聲波多普勒效應對隔水管內部流動狀態進行測量。對于單相流動，多普勒測量原理是通過測量超聲波發射頻率和由流體中的微小顆粒產生的反射聲波頻率之間的頻率差得到流體中固體顆?；蛘呶⑿馀莸倪\動速度。假設流體速度遠小于聲速，速度與多普勒頻移量之間的關系為[10]

u=cfD/(2f0cosβ)

(2)

式(2)中：u為反射聲波顆粒的速度，m/s；c為超聲波在流體中的聲速，m/s；f0為超聲波發射頻率，Hz；fD為多普勒頻移量，Hz；β為入射聲波與流動方向之間的夾角，(°)。

超聲波發射探頭和接收探頭與壁面之間加聲耦合劑，以減少聲波的損失。圖7為超聲波多普勒速度測量原理示意圖。

圖7 超聲波多普勒速度測量原理示意圖

為了消除溫度的影響，超聲波接收探頭前端安裝有聲楔結構[11-12]，根據聲波的折射定理可將式(2)變形為

u=c1fD/(2f0sinβ)

(3)

式(3)中：c1為超聲波在聲楔中的傳播速度，m/s。由于聲楔為固體材料，超聲波在其中的傳播速度隨溫度變化與在流體中相比小了一個數量級，可以近似為常數。

與超聲波時差法類似，當流體介質為兩相流情況下，多普勒測量方法同樣會受到流動介質的影響，因此實驗中針對氣液兩相流進行了研究，用于評價超聲波多普勒法對氣侵的敏感性和可行性。

2.3.2 對水基鉆井液氣液兩相流含氣率的監測

對于單相液體的測量，根據式(3)通過采集超聲波接收探頭輸出信號并作時頻分析，可以得到不同時刻管道內的瞬時流速，主流流速為0.47 m/s時的多普勒測量瞬時速度分布如圖8所示。通過向管路注氣并維持主流流速不變，得到不同含氣率的兩相流，對多普勒信號同樣作時頻分析也可得到瞬時多普勒頻移量。多普勒測量瞬時速度um的計算公式為

um=c1fD-m/(2f0sinβ)

(4)

式(4)中：fD-m為氣液兩相流中測量得到的多普勒頻移量，Hz。

實驗中發現,含氣情況下測量得到的速度值與不含氣情況下的測量值是不同的，含氣率為24%時測量速度衰減到0.28 m/s左右。這是由于氣液兩相流中超聲波多普勒頻移量與單相液體中不同，雖然主流流速相同，但是在氣液兩相流中存在大量的氣泡，超聲波在經過氣液界面時出現了頻率變化，這也體現在氣液兩相流中的聲波波速發生變化[13]。但由于本實驗引入聲楔結構，流體中的聲速不出現在式(4)中，測量值與流體真實流速之間的偏差僅由頻移的偏差量決定。通過引入修正系數，可得真實流速與測量流速和頻移量之間的關系

圖8 含氣與不含氣情況下超聲波多普勒測量瞬時速度分布對比

(5)

式(5)中：ua為主流真實流速，m/s；um為多普勒測速設備測量的速度，m/s；λ為氣液兩相流中多普勒測量修正系數。

通過改變進氣量可以得到不同含氣率的速度測量瞬時信號，而通過長時間采樣并作時間平均可以得到不同含氣率多普勒測量值的平均值。不同含氣率下多普勒測量瞬時速度平均值分布如圖9所示。根據式(5)可以得到不同含氣率超聲波多普勒頻移修正系數(圖10)。從圖10可以看出，微小進氣時(含氣率為0.6%)，超聲波的波速就會受到較大的影響，多普勒頻移量也出現突變，修正系數接近0.62；隨著含氣率的上升，多普勒頻移量繼續下降，當含氣率接近15%左右，修正系數達到極小值；當含氣率進一步上升時，修正系數出現增加趨勢。因此，修正系數與含氣率之間的關系呈現二次曲線分布形式(含氣率大于0，小于24%的區間內)。由實驗數據分析可知，當含氣率小于15%時，隨著含氣率的增加，單位體積內氣泡的數目增加，由此帶來氣液界面數目的增加，超聲波經過氣液界面出現了頻率的降低，并導致速度測量值的降低；當含氣率超過15%時，氣泡發生聚并現象，小氣泡聚并形成大氣泡，但此時流型仍然保持為泡狀流，單位體積內的氣泡數量出現降低趨勢，氣液界面數目也隨之降低，因而多普勒頻移的偏差量也會隨之增加，即速度測量值出現上升趨勢。也就是說，當隔水管內出現氣侵時，尤其是早期含氣少的情況下，超聲波多普勒頻移量會出現突變，測量速度大幅降低。因此，在隔水管外部加裝多普勒測量設備可以檢測出井筒或者隔水管內部出現的早期氣侵，并具有很高的敏感度。

圖9 超聲波多普勒測量速度平均值與含氣率之間的關系

圖10 含氣情況下超聲波多普勒頻移修正系數

3 結論

1) 超聲波測量作為一種非接觸式測量手段，可以在不破壞隔水管力學結構的前提下對隔水管內部鉆井液沿程流動狀態進行監測，因此結合氣液兩相流的特征和天然氣在高壓情況下溶于油基鉆井液現象等前提下，采用上密下疏的傳感器布置方式可有效監測隔水管內部出現的氣侵現象。

2) 超聲波時差法對以清水為連續相的氣液兩相流含氣率有很好的區分度，可用來測量含氣率的大小。但是對于水基鉆井液的氣液兩相流，由于測量值與含氣率不存在單值對應性，在隔水管氣侵監測時會帶來很大的誤差，因此該方法不適于深水鉆井隔水管氣侵監測。

3) 超聲波多普勒測量設備在測量水基鉆井液兩相流的過程中，由于被測介質中含有大量氣液界面，超聲波波速及頻率均會出現變化，極小含氣情況下就會帶來多普勒頻移量的大幅衰減，而且通過修正系數可以將測量速度進行修正，修正系數在泡狀流流型分布情況下呈現二次曲線分布。因此，在含氣情況下，超聲波多普勒測量速度的平均值或瞬時值大幅衰減，在氣侵發生早期即可出現多普勒頻移瞬態信號偏移現象，由此作為判據可實現隔水管內部氣侵早期預警。

[1] 任美鵬，李相方，劉書杰，等．新型深水鉆井井噴失控海底搶險裝置概念設計及方案研究[J]．中國海上油氣，2014,26(2)：66-71,81．

Ren Meipeng,Li Xiangfang,Liu Shujie,et al.Research on the conceptual design of new seabed rescue equipment for uncontrolled blowout in deep water drilling[J].China Offshore Oil and Gas,2014,26(2):66-71,81.

[2] 李修峰，陳國明，孟會行，等．南海深水半潛式鉆井平臺井噴時可燃氣體擴散規律[J]．中國海上油氣，2015,27(1)：111-115,120． Li Xiufeng,Chen Guoming,Meng Huihang,et al.Diffusion characteristics of blowout combustible gas in semi-submersible drilling platform in South China Sea[J].China Offshore Oil and Gas,2015,27(1):111-115,120.

[3] 中國石油天然氣集團公司工程技術與市場部，中國石油天然氣集團公司石油工程技術承包商協會．中國石油天然氣集團公司井噴事故案例匯編[M]．北京：石油工業出版社，2006．

[4] 卓魯斌，葛云華，汪海閣．深水鉆井早期井涌檢測方法及其未來趨勢[J]．石油鉆采工藝，2009,31(1)：22-26．

Zhuo Lubin,Ge Yunhua,Wang Haige.Early kick detection methods for deepwater drilling and its future development[J].Oil Drilling & Production Technology,2009,31(1):22-26.

[5] 陳庭根，管志川．鉆井工程理論與技術[M]．東營：石油大學出版社，2000．

Chen Tinggen,Guan Zhichuan.Theory and technology of drilling engineering[M].Dongying:Petroleum University Press,2000.

[6] 李相方，管叢笑，隋秀香，等．氣侵檢測技術的研究[J]．天然氣工業，1995,15(4)：19-22,109．

Li Xiangfang,Guan Congxiao,Sui Xiuxiang,et al.Research on gas cut detecting technology[J].Natural Gas Industry,1995,15(4):19-22,109.

[7] 任美鵬，李相方，劉書杰，等．深水鉆井井筒氣液兩相溢流特征及其識別方法[J]．工程熱物理學報，2011,32(12)：2068-2072．

Ren Meipeng,Li Xiangfang,Liu Shujie,et al.The characteristics and identification method of Gas-Liquid two flow overflow in deepwater drilling[J].Journal of Engineering Thermophysics,2011,32(12):2068-2072.

[8] NAS S.Kick detection and well control in a closed wellbore[R].SPE 143099，2011.

[9] TSEYTLIN S.Methods and devices for determination of gas-kick parameters and prevention of well explosion[R].SPE 166871,2013.

[10] 李曉光，馬凈．多普勒超聲波流量計基本原理及應用[J]．可編程控制器與工廠自動化，2005,6(3)：115-116．

Li Xiaoguang,Ma Jing.The application and principle of Doppler ultrasonic flowmeter[J].Programmable Controller & Factory Automation,2005,6(3):115-116.

[11] 丁麗晶．基于DPS技術的超聲波多普勒流量計的設計[D]．大連：大連理工大學，2002．

Ding Lijing.Design of ultrasonic Doppler flowmeter based on the DSP technique[D].Dalian:Dalian University of Technology,2002.

[12] 陳磊．超聲波技術在鉆井液流量測量中的應用研究[D]．成都：電子科技大學，2011．

Chen Lei.The application of ultrasonic on measuring the flux of drilling fluid[D].Chengdu:University of Electronic Science and Technology of China,2011.

[13] BRENNEN C E.Cavitation and bubble dynamics[M].Oxford：Cambridge University Press,1995.

(編輯：孫豐成)

Study on real-time ultra-sonic kick detection technique along riser during deep water drilling operations

Geng Yanan1Li Yiming2Zhu Lei1Ma Zhaohua2Zhu Lianwang2Zhou Yunjian2

(1.CNOOCResearchInstitute,Beijing100028,China; 2.ChinaUniversityofPetroleum,Beijing102249,China)

Early kick detection is of great significance to prevent blowout in well drilling operations. During deep water drilling operations, early kick detection can be realized by using non-intrusive ultrasonic measurements to monitor the flow characteristics of the drilling fluid inside the riser without changing the riser’s mechanical structure. And then the kick detection system for deep water drilling operations was designed. The phenomena of kicking inside the riser were experimentally investigated in the laboratory by ultrasonic time difference method and ultrasonic Doppler method. It is found that the time difference method is suitable to measure the void fraction of water, but not for the water-based drilling fluid. It is also found that the frequency shift of Doppler severely attenuates when the void fraction is tiny, and it keeps decreasing as the void fraction increases. Hence the feasibility of using Doppler method to detect the early kick inside the riser is proved from this study. The above findings can be used for guiding the early kick detection during deep water drilling operations.

deep water drilling; riser; kick detection; blowout; ultrasonic Doppler method; ultrasonic time difference method

*“十二五”國家科技重大專項“荔灣3-1及周邊氣田鉆井井筒油氣流動監控與鉆井相關數據記錄系統研究(編號：2011ZX05056-001-04)”、中國石油大學(北京)科研基金項目“隔水管超聲波溢流監測實驗研究(編號：2462015YQ0216)、海洋浮式設施安全風險動態多場感知與控制(編號：2462015YQ0403)”部分研究成果。

耿亞楠，男，高級工程師，1989年畢業于原石油大學(華東)，主要從事海洋石油鉆采相關研究。地址：北京市朝陽區太陽宮南街6號院2號樓(郵編：100028)。E-mail：geyn@cnooc.com.cn。

李軼明，男，講師，2014年畢業于北京大學，獲博士學位，現主要從事井控、油氣井流體力學、多相流及實驗流體力學等方向研究。地址：北京市昌平區府學路18號中國石油大學(北京)石油工程學院(郵編：102249)。E-mail：ymli@cup.edu.cn。

1673-1506(2016)01-0086-07

10.11935/j.issn.1673-1506.2016.01.013

TE28

A

2015-04-09 改回日期：2015-04-21

耿亞楠,李軼明,朱磊，等.深水鉆井沿隔水管超聲波氣侵實時監測技術研究[J].中國海上油氣，2016,28(1)：86-92.

Geng Yanan,Li Yiming,Zhu Lei,et al.Study on real-time ultra-sonic kick detection technique along riser during deep water drilling operations[J].China Offshore Oil and Gas,2016,28(1):86-92.