大口徑熱擠壓成型三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的核算分析

畢陳帥 竇永磊 卞 敬 盧秋朋 周 蕊 井懌斌

（天津市特種設(shè)備監(jiān)督檢驗(yàn)技術(shù)研究院 天津 300192）

大口徑熱擠壓成型三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的核算分析

畢陳帥 竇永磊 卞 敬 盧秋朋 周 蕊 井懌斌

（天津市特種設(shè)備監(jiān)督檢驗(yàn)技術(shù)研究院 天津 300192）

根據(jù)規(guī)范中關(guān)于三通管道開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)原理和計(jì)算方法，結(jié)合六種型號(hào)大口徑熱擠壓三通爆破實(shí)驗(yàn)結(jié)果，分析等面積補(bǔ)強(qiáng)法在大口徑熱擠壓三通中的適用性。比較了實(shí)驗(yàn)爆破壓力和根據(jù)補(bǔ)強(qiáng)原理計(jì)算得到的設(shè)計(jì)壓力，改進(jìn)了大口徑熱擠壓三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)所涉及的補(bǔ)強(qiáng)區(qū)范圍及其核算方法，為管道系統(tǒng)設(shè)計(jì)和安全評(píng)估等提供工程參考。

熱擠壓成型三通 開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng) 等面積補(bǔ)強(qiáng)法 補(bǔ)強(qiáng)核算

管道開(kāi)孔接聯(lián)分流支管及其補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)是石油、天然氣等管道運(yùn)輸系統(tǒng)中最為常見(jiàn)的結(jié)構(gòu)形式之一，其對(duì)輸送效率有著至關(guān)重要的影響。主管道開(kāi)孔后，其結(jié)構(gòu)的幾何連續(xù)性遭到了破壞，在開(kāi)孔和接聯(lián)支管處呈現(xiàn)出強(qiáng)烈的應(yīng)力集中現(xiàn)象，加之服役環(huán)境的惡化及制造工藝的缺陷等原因，都給管道運(yùn)輸系統(tǒng)安全性、可靠性帶來(lái)了很大的隱患。通常開(kāi)孔部位嚴(yán)重削弱管道系統(tǒng)的整體強(qiáng)度、承壓能力等性能，其薄弱環(huán)節(jié)往往發(fā)生在管道接聯(lián)附近相關(guān)區(qū)域［1］，有必要對(duì)開(kāi)孔處的補(bǔ)強(qiáng)進(jìn)行核算并確定其最優(yōu)的結(jié)構(gòu)形式，為管道系統(tǒng)設(shè)計(jì)及其安全性評(píng)估提供工程指導(dǎo)意義。

劉欣等［1］對(duì)開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)主要原則進(jìn)行分析，對(duì)補(bǔ)強(qiáng)板、補(bǔ)強(qiáng)管和焊臺(tái)補(bǔ)強(qiáng)三種補(bǔ)強(qiáng)方式進(jìn)行比較研究，結(jié)合某特定儲(chǔ)氣管道在各種工況下進(jìn)行計(jì)算分析，并比較三種方法的優(yōu)缺點(diǎn)，確定最適合該工況下開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)方式，故很有工程借鑒意義。曲忠奎等［2］分別對(duì)在壓力管道設(shè)備常采用的壓力容器開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)法和壓力管道標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)法兩種計(jì)算方法進(jìn)行比較分析，論述了兩種方法的特點(diǎn)及適用范圍，并指出在實(shí)際工程應(yīng)用中注意的事項(xiàng)。但文章并沒(méi)有結(jié)合具體工程實(shí)例對(duì)兩種方法給予定量分析，對(duì)某特定工程問(wèn)題選擇何種方法仍然值得商榷。趙樹(shù)炳等［3］根據(jù)工程輸氣管道和輸油管道規(guī)范，對(duì)比分析了拔制三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算方法，可供匯氣管拔制三通的補(bǔ)強(qiáng)核算參考。此外，王高峰等［4］對(duì)油氣輸送關(guān)于拔制三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算所采用四種標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了對(duì)比分析，可為工程管道補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)極端和核算提供指導(dǎo)。根據(jù)文獻(xiàn)［1-4］分析可知，多數(shù)工程研究人員的研究?jī)H限于根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于管道補(bǔ)強(qiáng)核算規(guī)范對(duì)焊接接聯(lián)支管進(jìn)行比較和分析，對(duì)現(xiàn)有通過(guò)熱擠壓成型工藝的大口徑三通鮮有報(bào)道。現(xiàn)有報(bào)道雖結(jié)合工程實(shí)例分析給出若干指導(dǎo)建議，鮮有報(bào)道涉及到大口徑熱擠壓成型三通接聯(lián)支管開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的設(shè)計(jì)計(jì)算和核算，且并未對(duì)根據(jù)現(xiàn)有規(guī)范設(shè)計(jì)存在較大安全儲(chǔ)備裕度進(jìn)行改進(jìn)。

基于以上闡述，根據(jù)GB 50251—2003［5］中關(guān)于三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的原理和計(jì)算方法，結(jié)合六種型號(hào)大口徑熱擠壓三通爆破實(shí)驗(yàn)結(jié)果，分析等面積補(bǔ)強(qiáng)方法對(duì)大口徑熱擠壓三通中的適用性。給出規(guī)范中三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算方法的改進(jìn)建議，對(duì)工程應(yīng)用中關(guān)于大口徑熱擠壓三通的補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算及核算提供工程參考與指導(dǎo)。

1 規(guī)范中關(guān)于三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的核算

輸送主管上開(kāi)孔接聯(lián)分流支管是現(xiàn)代輸油和輸氣管道系統(tǒng)常見(jiàn)的結(jié)構(gòu)形式，開(kāi)孔接聯(lián)支管給管道系統(tǒng)承壓能力造成嚴(yán)重削弱，有必要對(duì)管道開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)進(jìn)行核算分析。管道開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)及計(jì)算方法主要有：ASME規(guī)范的等面積法及EN 13445標(biāo)準(zhǔn)的壓力面積法［6］。所謂開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)即在開(kāi)孔接聯(lián)支管與主管道附近區(qū)域增加與因開(kāi)孔減弱相當(dāng)?shù)某惺軕?yīng)力面積［7］。在GB 50251—2003附錄F中規(guī)定：三通或直接在管道上開(kāi)孔接聯(lián)分流支管時(shí)，因開(kāi)孔削弱部分可根據(jù)等面積補(bǔ)強(qiáng)原理進(jìn)行設(shè)計(jì)和核算。應(yīng)滿(mǎn)足式（1）及式（1-a）、式（1-b）、式（1-c）：

其中

式中：

A1——有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)主管多余厚度形成的面積，mm2；

A2——有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)支管多余厚度形成的面積，mm2；

A3——有效補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)另加補(bǔ)強(qiáng)元件的面積，mm2；

AR——主管開(kāi)孔削弱的面積，mm2；

di——支管內(nèi)徑，mm；

δn——與主管相連的直管段壁厚，mm；

δb——與支管相連的直管段壁厚，mm；

W ——補(bǔ)強(qiáng)區(qū)寬度的1/2，等于di，mm；

根據(jù)規(guī)范中給出了直管段管壁厚度計(jì)算公式：

式中：

δ ——鋼管計(jì)算壁厚，mm；

p0——設(shè)計(jì)壓力，MPa；

D ——鋼管外徑，mm；

σs——鋼管的最小屈服強(qiáng)度，MPa；

F ——強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù)，根據(jù)地區(qū)等級(jí)：一級(jí)0.72，二級(jí)0.6，三級(jí)0.5，四級(jí)0.4；

φ ——焊縫系數(shù)；

t ——溫度折減系數(shù)，溫度小于120℃時(shí)，t=1。

將式（2）、式（1-a）、式（1-b）、式（1-c）代入式（1）中，經(jīng)化簡(jiǎn)可得

在實(shí)際三通制造過(guò)程中，可以根據(jù)已知設(shè)計(jì)壓力p0，來(lái)設(shè)計(jì)三通主支管的實(shí)際壁厚，使其滿(mǎn)足補(bǔ)強(qiáng)要求。也可以根據(jù)式（3），根據(jù)已知制造出來(lái)的三通實(shí)際壁厚，求得滿(mǎn)足補(bǔ)強(qiáng)要求的三通設(shè)計(jì)壓力p0（因本文僅考慮內(nèi)壓載荷）。對(duì)于受約束的埋地直管段軸向應(yīng)力及當(dāng)量應(yīng)力計(jì)算參考GB 50251—2003附錄B相關(guān)計(jì)算公式。同理，受內(nèi)壓和溫差共同作用下彎頭的組合應(yīng)力參考附錄C相關(guān)計(jì)算公式。上述兩種不同工況下不同區(qū)段的管道設(shè)計(jì)壓力的計(jì)算由于受到外界約束抵消一部分內(nèi)壓，則其設(shè)計(jì)壓力較不受約束直管段裕度更高（即直管段在服役工況更惡劣）。

2 大口徑熱擠壓三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算分析的驗(yàn)證

為了更好的說(shuō)明等面積法對(duì)大口徑熱擠壓三通補(bǔ)強(qiáng)核算分析的適用性，本節(jié)根據(jù)廠家生產(chǎn)的六種型號(hào)大口徑熱擠壓三通，運(yùn)用前面關(guān)于補(bǔ)強(qiáng)驗(yàn)證關(guān)系式（3），求得各型號(hào)熱擠壓三通的設(shè)計(jì)壓力，并與各型號(hào)熱擠壓三通的實(shí)驗(yàn)爆破壓力［8］進(jìn)行對(duì)比分析，驗(yàn)證補(bǔ)強(qiáng)公式的適用性。

2.1 大口徑熱擠壓三通爆破壓力開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的計(jì)算

以DN1200×900型熱擠壓三通為例，來(lái)說(shuō)明設(shè)計(jì)壓力p0的計(jì)算過(guò)程。由于熱擠壓三通主支管肩部壁厚不均勻，但從主管端到支管端壁厚光滑過(guò)渡，逐漸減小。因此，主管段實(shí)際壁厚取主管段實(shí)測(cè)壁厚的平均值，支管段實(shí)際壁厚取直管段實(shí)測(cè)壁厚的平均值。實(shí)測(cè)主管外徑D=1230mm，支管外徑d=920mm，支管內(nèi)徑di=830mm，實(shí)測(cè)三通主管段平均壁厚'nδ=50.7mm，實(shí)測(cè)三通支管段平均壁厚'bδ=44.3mm，由材料性能實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知，其最小屈服強(qiáng)度σs=565MPa。焊縫系數(shù)φ=1，溫度折減系數(shù)t=1。代入式（3）可得：

當(dāng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù)F=0.4時(shí)，求得設(shè)計(jì)壓力p0=10.3MPa；當(dāng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù)F=0.5時(shí)，求得設(shè)計(jì)壓力p0=12.7MPa；當(dāng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù)F=0.6時(shí)，求得設(shè)計(jì)壓力p0=15.4MPa；當(dāng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù)F=0.72時(shí)，求得設(shè)計(jì)壓力p0=18.5MPa。上述設(shè)計(jì)壓力均是根據(jù)GB 50251—2003關(guān)于三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的技術(shù)規(guī)定，按照等面積補(bǔ)強(qiáng)原理求得的，而DN1200×900型熱擠壓三通實(shí)驗(yàn)測(cè)得的爆破壓力43.4MPa。顯然，根據(jù)補(bǔ)強(qiáng)條件求得的設(shè)計(jì)壓力遠(yuǎn)小于三通爆破壓力。

同理，可得另外五種型號(hào)大口徑熱擠壓三通在不同強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù)下的設(shè)計(jì)壓力。六種型號(hào)熱擠壓三通設(shè)計(jì)壓力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1。由表1可知，在GB 50251—2003關(guān)于三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的技術(shù)條件下，按照等面積補(bǔ)強(qiáng)原理求得的設(shè)計(jì)壓力均遠(yuǎn)小于各型號(hào)熱擠壓三通的實(shí)驗(yàn)爆破壓力。表明設(shè)計(jì)安全裕度過(guò)高，造成材料的浪費(fèi)。同時(shí)，也說(shuō)明規(guī)范中的補(bǔ)強(qiáng)條件已不再適用于這六種大口徑熱擠壓三通，需要進(jìn)一步探討大口徑熱擠壓三通的開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)技術(shù)條件。

表1 大口徑熱擠壓三通補(bǔ)強(qiáng)條件下的設(shè)計(jì)壓力計(jì)算結(jié)果比較

2.2 對(duì)規(guī)范中關(guān)于三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算的改進(jìn)

●2.2.1 關(guān)于補(bǔ)強(qiáng)區(qū)范圍的改進(jìn)

下面以DN1200×900型熱擠壓三通為例，結(jié)合三通的實(shí)際幾何尺寸，分析補(bǔ)強(qiáng)區(qū)范圍的適用性。根據(jù)支管多余厚度形成的面積A2計(jì)算公式可知，與支管連接的直管管壁厚度δb小于支管段的實(shí)測(cè)壁厚，所以補(bǔ)強(qiáng)區(qū)高度。實(shí)測(cè)主管外徑D=1230mm，支管外徑d=920mm，支管內(nèi)徑di=830mm，實(shí)測(cè)三通支管段平均壁厚，實(shí)際三通軸向長(zhǎng)度為2C=1778mm，三通支管端距離中線為M=787mm，所以三通支管端距離主管外表面高度為M-D/2=172mm。

1）補(bǔ)強(qiáng)區(qū)高度驗(yàn)證。

由計(jì)算可得規(guī)范規(guī)定的補(bǔ)強(qiáng)區(qū)高度H＜141.3mm，顯然H＜ M-D/2=172mm。表明規(guī)范規(guī)定的補(bǔ)強(qiáng)區(qū)高度在三通結(jié)構(gòu)高度范圍內(nèi)。

2）補(bǔ)強(qiáng)區(qū)寬度驗(yàn)證。

由計(jì)算可得規(guī)范規(guī)定的補(bǔ)強(qiáng)區(qū)寬度2W=2di=1660mm，顯然2W＜2C=1778mm。表明規(guī)范規(guī)定的補(bǔ)強(qiáng)區(qū)寬度也在三通結(jié)構(gòu)寬度范圍內(nèi)。同理，可以驗(yàn)證其他五種型號(hào)熱擠壓三通的補(bǔ)強(qiáng)區(qū)范圍。比較結(jié)果見(jiàn)表2，DN1200×700、DN1200×800 和DN1200×900型熱擠壓三通的補(bǔ)強(qiáng)區(qū)范圍在三通結(jié)構(gòu)尺寸范圍內(nèi)。DN1200×1000、DN1200×1200和DN1000×1000型熱擠壓三通的補(bǔ)強(qiáng)區(qū)寬度超出了三通結(jié)構(gòu)范圍，表明規(guī)范規(guī)定的補(bǔ)強(qiáng)區(qū)范圍已經(jīng)不再適用。而補(bǔ)強(qiáng)區(qū)高度一直小于三通支管端高度，即補(bǔ)強(qiáng)區(qū)高度在三通尺寸范圍內(nèi)，如圖1所示。

表2 各型號(hào)熱擠壓三通補(bǔ)強(qiáng)區(qū)范圍驗(yàn)證比較

圖1 三通補(bǔ)強(qiáng)區(qū)范圍示意圖

●2.2.2 三通補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算公式的改進(jìn)

在三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)技術(shù)條件中，第一步是要分別計(jì)算與主、支管連接的直管管壁厚度，這是進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)驗(yàn)算的前提條件。在GB 50251—2003中給出了直管段壁厚計(jì)算公式（3）。

以DN1200×900型熱擠壓三通為例，以廠家生產(chǎn)的熱擠壓三通主、支管端最薄壁厚為計(jì)算壁厚，則主管端計(jì)算壁厚δn=45mm，主管外徑D=1230mm，支管端計(jì)算壁厚δb=41.8mm，支管外徑d=920mm，由于δn/D＜δb/d，所以式中代入δn/D來(lái)計(jì)算設(shè)計(jì)壓力p0。最小屈服強(qiáng)度σs=565MPa，焊縫系數(shù)φ=1，溫度折減系數(shù)t=1，代入式（3）得：

當(dāng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù)F=0.4時(shí)，求得設(shè)計(jì)壓力p0=16.53MPa；當(dāng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù)F=0.5時(shí)，求得設(shè)計(jì)壓力p0=20.67MPa；當(dāng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù)F=0.6時(shí)，求得設(shè)計(jì)壓力p0=24.8MPa；當(dāng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù)F=0.72時(shí)，求得設(shè)計(jì)壓力p0=29.76MPa。其他型號(hào)熱擠壓三通的直管段設(shè)計(jì)壓力的計(jì)算采用上述相同方法。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 各型號(hào)熱擠壓三通直管段設(shè)計(jì)壓力計(jì)算結(jié)果

由表3中計(jì)算結(jié)果可知，按照三通最小厚徑比計(jì)算的直管段的設(shè)計(jì)壓力比根據(jù)等面積補(bǔ)強(qiáng)原理計(jì)算的設(shè)計(jì)壓力有所提高，但與三通實(shí)驗(yàn)爆破壓力還有一定差距。說(shuō)明仍然有很大的安全裕度。下面將按此方法計(jì)算的設(shè)計(jì)壓力分別用于各型號(hào)熱擠壓三通補(bǔ)強(qiáng)公式來(lái)對(duì)規(guī)范關(guān)于補(bǔ)強(qiáng)區(qū)范圍給出改進(jìn)意見(jiàn)。

1）DN1200×900型三通

主支管最薄處厚徑比δn/D＜δb/d，因此，以主管最小壁厚作為已知δn，來(lái)計(jì)算設(shè)計(jì)壓力p0，進(jìn)而求得支管的計(jì)算厚度。

主管開(kāi)孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積：

主管多余厚度形成的面積：

支管多余厚度形成的面積：

另加補(bǔ)強(qiáng)元件面積：A3=0；

所以補(bǔ)強(qiáng)關(guān)系有：

2）DN1200×1000型三通

根據(jù)同樣的計(jì)算步驟可得DN1200×1000型三通補(bǔ)強(qiáng)關(guān)系為：

3）DN1200×1200型三通

根據(jù)同樣的計(jì)算步驟可得DN1200×1200型三通補(bǔ)強(qiáng)關(guān)系為：

4）DN1000×1000型三通

根據(jù)同樣的計(jì)算步驟可得DN1000×1200型三通補(bǔ)強(qiáng)關(guān)系為：

綜上分析可知，以三通主支管最小厚徑比驗(yàn)算的設(shè)計(jì)壓力，其補(bǔ)強(qiáng)面積只需滿(mǎn)足削弱面積的30%。換句話(huà)說(shuō)，根據(jù)規(guī)范中關(guān)于補(bǔ)強(qiáng)原理設(shè)計(jì)和核算的結(jié)果存在很大的安全裕度，這樣不僅造成材料浪費(fèi)，導(dǎo)致未充分利用材料性能，喪失其經(jīng)濟(jì)節(jié)能的理念。

因此，熱擠壓三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)技術(shù)條件可以修正為：

式中：

3 結(jié)論

根據(jù)GB 50251—2003中關(guān)于三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的原理和計(jì)算方法，結(jié)合六種型號(hào)大口徑熱擠壓三通爆破實(shí)驗(yàn)結(jié)果，分析補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算方法在大口徑熱擠壓三通中的適用性，對(duì)三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算的給出改進(jìn)建議。本文主要結(jié)論：

1） 根據(jù)規(guī)范中關(guān)于三通補(bǔ)強(qiáng)等面積法計(jì)算及實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析，分別對(duì)補(bǔ)強(qiáng)區(qū)域進(jìn)行核算表明：補(bǔ)強(qiáng)區(qū)寬度取支管內(nèi)徑和三通軸向半長(zhǎng)的較小值，補(bǔ)強(qiáng)區(qū)高度取三通支管端至主管肩部外邊緣距離和規(guī)范規(guī)定的較小值；

2）以三通主支管最小厚徑比驗(yàn)算的設(shè)計(jì)壓力，補(bǔ)強(qiáng)面積只需滿(mǎn)足約為削弱面積的30%，即根據(jù)規(guī)范中補(bǔ)強(qiáng)原理計(jì)算結(jié)果存在非常大的安全裕度，實(shí)際設(shè)計(jì)可根據(jù)工程實(shí)際需求對(duì)三通補(bǔ)強(qiáng)區(qū)域尺寸進(jìn)行一些調(diào)整，這樣既不浪費(fèi)又可充分利用材料的性能；隨著管道加工工藝和新材料的應(yīng)用，相關(guān)規(guī)范或標(biāo)準(zhǔn)的滯后性需要予以及時(shí)完善和修訂，使得管道在滿(mǎn)足既定功能前提下不失經(jīng)濟(jì)節(jié)能；

3）分析了六種型號(hào)大口徑熱擠壓三通補(bǔ)強(qiáng)核算，改進(jìn)現(xiàn)有規(guī)范中關(guān)于補(bǔ)強(qiáng)的設(shè)計(jì)計(jì)算的不足，為熱擠壓三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)核算、管道設(shè)計(jì)和安全評(píng)估提供了參考。

［1］ 劉欣，王新華，李顯達(dá)，等.壓力管道開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)［J］.化工設(shè)備與管道，2012，49（3）： 64-66.

［2］ 曲忠奎，郭磊，王楓，等.壓力管道設(shè)備開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算方法探討［J］.石油化工設(shè)備，2011，40（1）： 23-25.

［3］ 趙樹(shù)炳，崔成山.拔制三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算分析探討［J］.中國(guó)科技信息，2010（20）：81-82.

［4］ 王高峰，楊延華，劉迎來(lái)，等.標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于拔制三通開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算方法的對(duì)比［J］.焊管，2013，36（2）：53-57.

［5］ GB 50251—2003 輸氣管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.

［6］ 王磊.壓力容器開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)方法比較［J］.化工設(shè)備與管道，2008，45（1）： 15-18.

［7］ 宋長(zhǎng)清，劉瑩，鄧建勇.大口徑管道開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的設(shè)計(jì)核算方法及效果［J］.煉油技術(shù)與工程，2012，42（7）： 49-52.

［8］ 潘羽.油氣管道工程大口徑熱擠壓成型三通極限承壓能力研究［D］.西安：西安交通大學(xué)，2013.

Opening Reinforcement Calculation Analysis for Large Diameter Hot Extrusion Piping Tees

Bi Chenshuai Dou Yonglei Bian Jing Lu Qiupeng Zhou Rui Jing Yibin
（Tianjin Institute of Special Equipment Inspection Technical Research Tianjin 300192）

According to opening reinforcement principles and calculation methods for piping tees norms and combining with blasting results of six large diameter hot extrusion tees models， the applicability of equal-area reinforcement methods for large diameter hot extrusion piping tees are analyzed.Experimental blast pressure and designed blast calculated pressure based on reinforcement principles are compared.Opening reinforcement scope and its calculated methods of large diameter hot extrusion tees are improved， which can provide engineering reference for the pipeline system design and safety assessment.

Hot extrusion tees Opening reinforcement Equal-area reinforcement methods Reinforcement calculation

X933.4

B

1673-257X（2016）09-0016-05

10.3969/j.issn.1673-257X.2016.09.004

畢陳帥（1989～），男，碩士，助理工程師，從事特種設(shè)備檢驗(yàn)檢測(cè)及相關(guān)研究工作。

（2016-03-24）