φ2500×27000蒸汽煅燒爐改造經驗交流

朱惠蘭

(吉蘭泰堿廠，內蒙古吉蘭泰 750333)

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φ2500×27000蒸汽煅燒爐改造經驗交流

朱惠蘭

(吉蘭泰堿廠，內蒙古吉蘭泰 750333)

我廠φ2500×27000蒸汽煅燒爐1994年投入使用，2008年將3排翅片加熱管改為4排，并由平板汽室改為環形汽室；但翅片加熱管頻繁爆裂，蒸汽汽耗增加。通過理論計算，在確保蒸汽流量及疏水管徑夠用的情況下，將環形汽室改為平板汽室，保留爐內4排翅片。改造后達到預期效果。

蒸汽煅燒爐；改造；加熱管；平板氣室；環形氣室

1 概 述

我廠3臺φ2500×27000自身返堿蒸汽煅燒爐是由三門峽化工機械制造有限公司于1991年制作安裝，1994年9月投入使用的。該蒸汽煅燒爐的設計生產能力為350 t/d；換熱面積≥1 800 m2，三排翅片加熱管，分別為φ57×4.5、φ83×5、φ114×5，各36根，共計108根。這3臺φ2500×27000煅燒爐在運行到2000年以后，設備本體就陸續出現了很多問題，如后滾圈磨損、滾圈支座破損嚴重等，影響了設備的正常使用。

2 φ2500×27000蒸汽煅燒爐的改造

2008年我們本著為保證設備正常運行、增大設備換熱面積、提高設備生產能力為目的，對其中的3#φ2500×27000煅燒爐進行了改造，改造方案中關鍵的環節是將3排翅片加熱管改為4排翅片管，將平板汽室改為環形汽室。該煅燒爐改造后于2008年10月投入運行，但由于翅片加熱管彎頭的頻繁爆裂和中壓蒸汽汽耗的增加(據統計改造后中壓蒸汽汽耗在1.5 t汽/t堿左右)，3#煅燒爐仍然不能正常使用。

2013年我們對3#φ2500×27000煅燒爐又提出了改造，因為第一次改造的不成功，對于再一次改造我們對改造方案表現的較為謹慎，對在方案制定過程中表現出的不同意見，進行了認真的分析和探討，針對φ2500×27000煅燒爐是3排翅片管合理還是4排翅片管合理就表現出兩種不同的意見，一種意見認為φ2500×27000煅燒爐改為4排翅片管從設備長徑比的最佳比例上不合理，理由是爐內增加一排翅片管后，無形中減少了爐子的有效空間，造成物料混合不均勻，反應不完全，影響產品質量。而且由于物料混合不均勻，產生的冷凝水量也不穩定，忽大忽小，造成冷凝水排放不暢，貯水槽液位波動大。另一種意見認為增加一排翅片加熱管就是增加了煅燒爐的換熱面積，這對提高煅燒爐的生產能力應有一定的作用，而且通過理論計算，現有的蒸汽、冷凝水系統也能夠滿足增加1排加熱管后所產生冷凝水的排放量，經過技術部門的一再論證，改造方案最后確定為將環形汽室改為平板汽室，保留爐內4排翅片管。

3 理論依據

3.1 中壓蒸汽流量的計算

煅燒爐中壓蒸汽進汽管線為φ159×4.5無縫管，根據體積流量公式V=νA，計算中壓蒸汽的最大流量：

V=νA=30×0.785×(150/1 000)2=0.53 m3/s=1 907.55 m3/h

將體積流量換算成質量流量為：

G=Vρ=1 907.55 m3/h×0.018 t/m3=34 t/h

G——質量流量，t/h；

V——體積流量，m3/s；

A——管道截面積，m2；

d——管道直徑，m；

ν——中壓蒸汽流速，m/s(取中壓蒸汽在管內的流速為30 m/s)；

ρ——蒸汽在250 ℃、3.2 MPa時的密度取18 kg/m3。

通過計算得出現有的中壓蒸汽管線能夠滿足的最大蒸汽量為34 t/h(改造后中壓蒸汽流量一般保持在25 t/h左右生產，各項指標處于最佳狀態)

3.2 中壓蒸汽冷凝后產生的冷凝水量

根據質量守恒定律，34 t/h的中壓蒸汽冷凝后理論上應該產生34 t/h的冷凝水，但考慮由于不凝汽的存在，蒸汽冷凝后不可能100%的變成冷凝水，這里取80%的蒸汽變成冷凝水，34×80%=27.2 t/h，即34 t/h的蒸汽冷凝后變成27.2 t/h的冷凝水。

3.3 冷凝水管徑的理論計算

將質量流量27.2 t/h的冷凝水換算為體積流量：

V=G/ρ=27.2 t/h÷0.8 t/m3=34 m3/h =0.0094 m3/s

冷凝水在管內的流速ν=1.5m/s。

冷凝水在250 ℃、3.2MPa時的密度ρ=800kg/m3

通過上述理論計算可以得出：

冷凝水管徑的理論值為φ89時，就能滿足最大冷凝水的排放量，φ2500×27000煅燒爐汽室上冷凝水回水管線為φ133×6管線，回水總管為φ159×4.5無縫管，增加1排加熱后中壓蒸汽流量一般控制在25t汽/h以內(小于最大蒸汽流量34t汽/h)，所以φ2500 ×27000煅燒爐增加一排加熱管后，它現有冷凝水管線排放能力足夠，不存在冷凝水排放不暢的問題。

4 項目的實施及效果

2014年6月由三門峽化工機械有限公司對我廠3#φ2500×27000煅燒爐改造部分進行了測繪、制作和安裝，設備改造后于2014年9月投入運行。

3#煅燒爐改造前中壓蒸汽汽量一般維持在20t汽/h以內生產(一般控制在18t汽/h左右生產)，再增加下汽量除了出堿溫度很難保證外，爐頭翅片管彎頭爆裂的現象非常嚴重。改造后，我們利用了一周的時間對3#煅燒爐的運行狀況進行了查定，得出：3#煅燒爐下汽量控制在25t汽/h左右生產時，各項工藝指標狀況均較好，出堿溫度在190 ℃左右，出氣溫在135 ℃左右，汽耗在1.3t汽/t堿左右，而且生產的穩定性較好。下汽量控制在28t汽/h左右生產時，出堿溫在180 ℃左右，出氣溫在130 ℃左右，出堿、出氣溫仍然能夠保證，但是出現爐頭真空波動大、容易冒堿、分離器頻繁堵塞現象。

如果按25t汽/h的下汽量，1.3t汽/t堿汽耗計算，3#φ2500×27000改造后生產能力可達到 460t/h，已超出該設備的原設計能力350t/d。

5 存在問題

3#φ2500×27000煅燒爐改造后，下汽量控制在25t汽/h以內生產時，生產的連續穩定性較好。如果超過25t汽/h生產，分離器能力受限，造成分離器走堿不暢，生產的連續性較差。

分析原因我們認為這是由于煅燒爐改造后它的生產能力增大了，但對其配套使用的爐氣系統及分離器并沒有進行相應的改造，爐頭冒堿和分離器走堿不暢是受爐氣系統和分離器能力受限的影響，和3#φ2500×27000煅燒爐本體改造沒有關系。

如果在條件具備的情況下，對3#煅燒爐的爐氣系統和分離器進行改造，徹底消除影響3#煅燒爐穩定運行的因素，3#煅燒爐運行會更加趨于完善。

6 結 論

總之，隨著煅燒爐加熱系統的不斷改進，設備的能耗將不斷下降，產量也將大幅度地提高，使設備的綜合性能日趨完善、設備的綜合性能日趨完善。

TQ114.15

B

1005-8370(2016)03-40-02

2016-04-15