水汽相變過(guò)飽和場(chǎng)的實(shí)驗(yàn)測(cè)量和數(shù)值計(jì)算

孟 強(qiáng)， 張 軍， 于 燕， 徐俊超， 鐘 輝

(東南大學(xué) 太陽(yáng)能技術(shù)研究中心， 南京 210096)

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研究與分析

水汽相變過(guò)飽和場(chǎng)的實(shí)驗(yàn)測(cè)量和數(shù)值計(jì)算

孟 強(qiáng)， 張 軍， 于 燕， 徐俊超， 鐘 輝

(東南大學(xué) 太陽(yáng)能技術(shù)研究中心， 南京 210096)

針對(duì)濕法脫硫后高濕煙氣，采用冷卻的方式在相變室內(nèi)建立水汽過(guò)飽和環(huán)境。設(shè)計(jì)了一套間接測(cè)量水汽過(guò)飽和度的實(shí)驗(yàn)裝置并建立了相變室內(nèi)傳熱傳質(zhì)計(jì)算模型，分別從實(shí)驗(yàn)和理論計(jì)算兩方面探討了冷卻水溫度對(duì)構(gòu)建過(guò)飽和氛圍的影響。二者結(jié)果均表明：冷卻濕法脫硫后高濕煙氣可以有效構(gòu)建水汽相變過(guò)飽和水汽氛圍，并且隨著管壁溫度的降低，相變室內(nèi)過(guò)飽和水平明顯增強(qiáng)。從數(shù)值計(jì)算結(jié)果可以看出：在相同管壁溫度下，相變室內(nèi)最大過(guò)飽和度發(fā)生在靠近管壁附近處；沿著相變室軸向方向，過(guò)飽和度水平則呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)。

濕法脫硫； 冷卻； 水汽過(guò)飽和環(huán)境； 過(guò)飽和度測(cè)量； 數(shù)值計(jì)算

燃煤火電廠會(huì)產(chǎn)生大量對(duì)環(huán)境和人體健康有害的細(xì)顆粒物PM2.5[1-2]，而已有的除塵設(shè)備對(duì)于細(xì)顆粒，尤其是1μm以下的亞微米顆粒難以有效捕集。目前國(guó)內(nèi)外正在研究開(kāi)發(fā)的主要為燃燒后控制，技術(shù)方向?yàn)樵O(shè)置預(yù)處理措施，使細(xì)顆粒通過(guò)化學(xué)或物理作用長(zhǎng)成較大顆粒，然后再使用常規(guī)除塵設(shè)備加以脫除[3-6]，其中應(yīng)用水汽相變?cè)泶偈辜?xì)顆粒凝并長(zhǎng)大是一項(xiàng)極具應(yīng)用前景的預(yù)處理技術(shù)，其機(jī)理是：在過(guò)飽和蒸汽環(huán)境中，水汽以微粒為凝結(jié)核發(fā)生相變，使微粒粒度增大，質(zhì)量增加。

應(yīng)用水汽相變預(yù)調(diào)節(jié)技術(shù)，關(guān)鍵是低能耗前提下過(guò)飽和環(huán)境的構(gòu)建。在通常情況下，煙氣經(jīng)濕法脫硫后溫度由80～150℃降至40～60℃，相對(duì)濕度由5%～10%增至90%～95%以上[7]，煙氣處于飽和或接近飽和狀態(tài)，容易實(shí)現(xiàn)水汽過(guò)飽和場(chǎng)的建立。由此可見(jiàn)，將水汽相變預(yù)調(diào)節(jié)技術(shù)與現(xiàn)有燃煤煙氣濕法脫硫技術(shù)結(jié)合，最有可能實(shí)現(xiàn)該技術(shù)的工程應(yīng)用[7-8]。

利用水汽相變技術(shù)作為脫除細(xì)顆粒物的預(yù)處理措施已有較長(zhǎng)的研究歷史[9-14]，然而，已有研究大多針對(duì)細(xì)顆粒的宏觀脫除效果[15-16]，未能深入研究過(guò)飽和水汽氛圍的形成規(guī)律，且主要采用添加蒸汽的方式建立過(guò)飽和環(huán)境[15-16]，煙氣冷卻條件下操作參數(shù)對(duì)過(guò)飽和氛圍的影響機(jī)制還不明確。為此，筆者設(shè)計(jì)了一套間接測(cè)量水汽過(guò)飽和度的實(shí)驗(yàn)裝置以及建立了相變室內(nèi)傳熱傳質(zhì)計(jì)算模型，分別從實(shí)驗(yàn)和理論計(jì)算兩方面深入探討冷卻濕法脫硫系統(tǒng)高濕煙氣建立水汽相變過(guò)飽和環(huán)境的可行性，重點(diǎn)考察冷卻水溫度對(duì)構(gòu)建過(guò)飽和氛圍的影響。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)見(jiàn)圖1，主要由氣流發(fā)生裝置、氣流溫濕度調(diào)節(jié)系統(tǒng)、過(guò)飽和場(chǎng)建立系統(tǒng)、等濕加熱系統(tǒng)等組成。考慮到實(shí)際鍋爐煙氣組分復(fù)雜，而本實(shí)驗(yàn)側(cè)重研究冷卻法構(gòu)建過(guò)飽和環(huán)境的效果，暫未考慮研究煙氣組分對(duì)過(guò)飽和環(huán)境構(gòu)建的影響機(jī)制，所以使用壓縮空氣代替煙氣進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)具體流程為：由氣瓶產(chǎn)生一定流量的氣流進(jìn)入溫濕度調(diào)節(jié)室，氣瓶與調(diào)節(jié)室之間的管路以及調(diào)節(jié)室壁面上都纏繞有電加熱帶來(lái)控制氣流溫度，通過(guò)注入水蒸氣調(diào)節(jié)相變室入口氣流的含濕量。氣流達(dá)到設(shè)定溫濕度后(模擬濕法脫硫后煙氣溫濕度)，將其通入相變室，相變室為圓管狀結(jié)構(gòu)，采用有機(jī)玻璃管制作，內(nèi)徑為45mm，壁厚為3mm，長(zhǎng)度為300mm，保證了管內(nèi)氣流流動(dòng)為穩(wěn)定層流。相變室外側(cè)設(shè)置有一層循環(huán)水夾套，利用冷卻水使氣流溫度降低，建立水汽過(guò)飽和場(chǎng)。在相變室出口連接有一加熱的管道對(duì)過(guò)飽和水汽進(jìn)行等濕加熱，并測(cè)量加熱后的氣體溫濕度。

實(shí)驗(yàn)溫濕度選用芬蘭Vaisala公司生產(chǎn)的Vaisala-HMT337型溫濕度變送器(濕度精度為±1%，溫度精度為±0.2K)測(cè)試，循環(huán)冷卻水使用低溫恒溫槽提供。

1.2實(shí)驗(yàn)方法

實(shí)驗(yàn)中采用過(guò)飽和度S來(lái)考察過(guò)飽和環(huán)境的建立效果，S定義如下：

(1)

式中：pv為蒸汽分壓；pv,∞(T)為當(dāng)?shù)貧怏w溫度下的飽和蒸汽壓。

過(guò)飽和狀態(tài)的氣體并不穩(wěn)定，目前還沒(méi)有儀器能直接測(cè)量過(guò)飽和場(chǎng)中蒸汽的分壓。為此，提出了一種間接測(cè)量過(guò)飽和度平均值的方法。圖2展示了實(shí)驗(yàn)中濕氣體的狀態(tài)在焓濕圖上的變化過(guò)程，A狀態(tài)濕空氣進(jìn)入相變室中，減濕冷卻到狀態(tài)O，隨后進(jìn)入表面加熱器等濕加熱到狀態(tài)B。通過(guò)測(cè)量O點(diǎn)的溫度與B點(diǎn)的溫濕度，可以算出O狀態(tài)點(diǎn)的過(guò)飽和度。

1.3實(shí)驗(yàn)過(guò)程及條件

實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，通過(guò)調(diào)節(jié)恒流泵流量，溫濕度調(diào)節(jié)室加熱溫度來(lái)控制入口氣流相對(duì)濕度與溫度；通過(guò)調(diào)節(jié)低溫恒溫槽溫度控制相變室壁面冷卻溫度；氣流流量維持5L/min。具體相關(guān)實(shí)驗(yàn)參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 相關(guān)實(shí)驗(yàn)參數(shù)的選取

1.4實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

圖3為不同壁面冷卻溫度對(duì)相變室內(nèi)過(guò)飽和水汽環(huán)境影響的變化曲線。實(shí)驗(yàn)中，入口氣流溫度選擇50℃，主要是因?yàn)闈穹摿蚝髢魺煔鉁囟却蠖嘣?5～60℃。從圖3可以看出：氣流相對(duì)濕度的提高有助于形成更高過(guò)飽和度的過(guò)飽和氛圍。這是由于入口氣流相對(duì)濕度越大，其蒸汽分壓越高，在相同的冷卻條件下，促進(jìn)了式(1)中pv的增大，從而可以形成更高過(guò)飽和度的水汽場(chǎng)。

此外，比較圖3中不同冷卻溫度的三條曲線可以發(fā)現(xiàn)：冷卻水溫度越低，形成的過(guò)飽和環(huán)境過(guò)飽和度越大。這是因?yàn)橄嗤肟跉饬鳒囟认拢鋮s水溫度越低，氣流會(huì)被冷卻到更低溫度，蒸汽的飽和壓力越小，氣流狀態(tài)會(huì)離飽和線越遠(yuǎn)，這也意味著形成的水汽過(guò)飽和場(chǎng)的過(guò)飽和度也越大。從圖3中不難發(fā)現(xiàn)在入口氣流相對(duì)濕度很高、冷卻水溫度很低時(shí)，過(guò)飽和度的變化有一個(gè)陡峭的上升趨勢(shì)，這可能是由于兩個(gè)因素的共同作用導(dǎo)致的：一方面氣流相對(duì)濕度高，跨越飽和線的障礙比較小，容易形成過(guò)飽和環(huán)境；另一方面，冷卻水溫低，有助于氣流的冷卻，從而形成高過(guò)飽和水汽環(huán)境。

2 數(shù)值計(jì)算

2.1傳熱傳質(zhì)模型

相變室中的氣流溫度和蒸汽分壓以及任何一處的過(guò)飽和水平是可以通過(guò)熱質(zhì)平衡來(lái)分析的。對(duì)于該熱質(zhì)平衡的分析有以下假設(shè)條件：(1)相變室內(nèi)進(jìn)口氣流為典型的拋物線形流動(dòng)面，屬于穩(wěn)定層流流動(dòng)；(2)流體的屬性由該流體平均溫度來(lái)描述，并且此平均溫度的數(shù)值是常量；(3)忽略相變室中的軸向熱擴(kuò)散、徑向熱對(duì)流和其他二次流的影響；(4)相變室入口氣流溫度和蒸汽分壓是均勻分布的；(5)忽略水汽相變釋放的潛熱對(duì)溫度及過(guò)飽和度的影響。

由于相變室為圓柱形，考慮到其對(duì)稱性，只選取其半圓柱體的某一個(gè)截面進(jìn)行研究，以該截面的徑向和軸向?yàn)樽鴺?biāo)軸建立坐標(biāo)系(見(jiàn)圖4)。計(jì)算模型采用的是二維傳熱傳質(zhì)模型，該模型是來(lái)自古典格雷茲(Graetz)問(wèn)題。

在圖4的坐標(biāo)系中，取微元長(zhǎng)方形drdz進(jìn)行分析，得到能量平衡方式為：

(2)

式中：U表示氣流的平均流速；R表示相變室的半徑；r和z分別表示半徑和軸向坐標(biāo)；αt表示隨溫度和壓力變化的熱擴(kuò)散系數(shù)。

定義無(wú)量綱坐標(biāo)x=r/R、y=z/R以及無(wú)量綱參數(shù)fT=(T-Tw)/(T0-Tw),那么方程(2)可以簡(jiǎn)化為：

(3)

同樣的，相變室中蒸汽分壓pv滿足以下偏微分方程：

(4)

2.2計(jì)算參數(shù)的選定

本文研究對(duì)象為濕法脫硫后高濕煙氣，考慮到在通常情況下，煙氣經(jīng)濕法脫硫后處于飽和或接近飽和狀態(tài)，故對(duì)相變室內(nèi)過(guò)飽和場(chǎng)進(jìn)行計(jì)算時(shí)，設(shè)定相變室入口氣流為飽和濕空氣，相變室的直徑以及氣流流量保持與實(shí)驗(yàn)參數(shù)一致。為了能在更長(zhǎng)范圍內(nèi)考察過(guò)飽和度的變化趨勢(shì)，故計(jì)算時(shí)假定了更長(zhǎng)的相變室長(zhǎng)度；相變室管壁溫度保持與實(shí)驗(yàn)參數(shù)一致，分別設(shè)置為303K、298K和293K。表2為其余相關(guān)計(jì)算參數(shù)。

表2 相關(guān)參數(shù)的選取

2.3計(jì)算結(jié)果及討論

圖5～圖7為計(jì)算出的不同管壁溫度下相變室內(nèi)不同徑向處過(guò)飽和度的分布。可以看出：采用冷卻高溫飽和氣流的方式可以有效構(gòu)建水汽相變技術(shù)所需的過(guò)飽和環(huán)境。

觀察圖5～圖7都可以看出：氣流進(jìn)入相變室后，在管子的進(jìn)口處，徑向向外靠近管壁的地方最先達(dá)到過(guò)飽和，這是因?yàn)樵诠茏舆M(jìn)口處氣流受到傳熱速率的影響，由于時(shí)間短，靠近管子中心線附近的地方還沒(méi)來(lái)得及被冷卻；此外，相變室內(nèi)最大過(guò)飽和度發(fā)生在管壁附近處，這是由于管壁溫度低，管壁附近發(fā)生的對(duì)流傳熱相對(duì)劇烈，使得氣流溫度降得較低，從而引起式(1)中分母項(xiàng)的降低，產(chǎn)生更大的過(guò)飽和度。

對(duì)圖5～圖7中相同徑向上的過(guò)飽和度分布進(jìn)行觀察可以看出：過(guò)飽和度值沿著軸向呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)，這是由于氣流進(jìn)入相變室后被迅速冷卻，傳熱速率明顯高于傳質(zhì)速率，氣流溫度降低較快，即氣流飽和蒸汽壓降低較快。根據(jù)式(1)過(guò)飽和度的定義可知?dú)饬黠柡驼羝麎毫Φ牟粩嘟档蜁?huì)使得過(guò)飽和度逐漸增大；然而隨著管內(nèi)傳熱傳質(zhì)過(guò)程的不斷推移，傳熱變得緩慢，同時(shí)氣流當(dāng)?shù)卣羝謮簳?huì)不斷降低到接近管壁附近蒸汽當(dāng)?shù)貕毫Γ丛黾恿耸?1)中分子項(xiàng)減小的趨勢(shì)，使得過(guò)飽和值達(dá)到峰值后會(huì)不斷減小。

通過(guò)比較圖5～圖7還可以看出：隨著冷卻水溫度的降低，相變室內(nèi)過(guò)飽和也在不斷增大，這是因?yàn)橄嗤肟跉饬鳒囟认拢鋮s水溫度越低，氣流會(huì)被冷卻到更低溫度，相應(yīng)的蒸汽的平衡壓力越小，這也意味著形成的水汽過(guò)飽和場(chǎng)的過(guò)飽和度也越大。但并不是冷卻溫度越低越好，因?yàn)殡S著相變室入口氣流溫度與冷卻水溫度的差值增大，相變室內(nèi)的傳熱傳質(zhì)過(guò)程發(fā)生的非常劇烈，使得過(guò)飽和值達(dá)到峰值后下降速率也非常快，最終會(huì)出現(xiàn)相變室內(nèi)過(guò)飽和場(chǎng)不夠均勻，局部過(guò)飽和度過(guò)大的問(wèn)題。

為進(jìn)一步了解不同進(jìn)氣與管壁溫度差對(duì)相變室內(nèi)過(guò)飽和氛圍構(gòu)建的影響，對(duì)不同管壁溫度下相變室中的平均過(guò)飽和度值進(jìn)行了計(jì)算，見(jiàn)圖8。

從圖8中可以看出：利用冷卻煙氣構(gòu)建過(guò)飽和氛圍的方式建立的過(guò)飽和水汽環(huán)境比較均勻，并且相變室中平均過(guò)飽和度分布與圖5～圖7中不同管徑處過(guò)飽和分布保持一致，沿軸向呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢(shì)；此外，管壁溫度越低，相變室內(nèi)過(guò)飽和水平明顯增加。

然而將圖3的實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果與圖8的計(jì)算結(jié)果相比較，可以發(fā)現(xiàn)過(guò)飽和度的測(cè)量值要比計(jì)算結(jié)果略大，這可能是因?yàn)橄嘧兪覂?nèi)的溫度測(cè)點(diǎn)距離管壁較近，測(cè)量出的溫度會(huì)比管中心線附近溫度低一些，使得折算出來(lái)的該溫度下的飽和蒸汽壓力降低，從過(guò)飽和度的定義可知，飽和蒸汽壓pv,∞(T)的增大會(huì)引起過(guò)飽和度的增大。

3 結(jié)語(yǔ)

筆者設(shè)計(jì)了一套間接測(cè)量水汽過(guò)飽和度的實(shí)驗(yàn)裝置以及建立了相變室內(nèi)傳熱傳質(zhì)計(jì)算模型，分別從實(shí)驗(yàn)和理論計(jì)算兩方面深入探討了冷卻水溫度對(duì)構(gòu)建過(guò)飽和氛圍的影響。主要得出以下結(jié)論：

(1) 實(shí)驗(yàn)和數(shù)值計(jì)算結(jié)果都直接表明冷卻濕法脫硫后高濕煙氣可以有效構(gòu)建水汽相變過(guò)飽和水汽氛圍，并且隨著管壁溫度的降低，相變室內(nèi)過(guò)飽和水平明顯增強(qiáng)。

(2) 從數(shù)值計(jì)算結(jié)果可以看出，在相同管壁溫度下，相變室內(nèi)最大過(guò)飽和度發(fā)生在靠近管壁附近處；沿著相變室軸向方向，過(guò)飽和度水平則呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)。

(3) 間接測(cè)量過(guò)飽和度的方法雖然難免存在測(cè)量誤差，但作為一種定性考察操作參數(shù)對(duì)過(guò)飽和場(chǎng)影響的手段顯得更加直觀。筆者也計(jì)劃后續(xù)研究中使用該測(cè)量方法探討相變室壁面材料對(duì)過(guò)飽和場(chǎng)構(gòu)建的影響機(jī)制。

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Experimental Measurement and Numerical Calculation of Supersaturated Water Vapor Environment

Meng Qiang, Zhang Jun, Yu Yan, Xu Junchao, Zhong Hui

(Solar Energy Technology Research Center, Southeast University, Nanjing 210096, China)

The highly humid gas from wet flue gas desulfurization (WFGD) system was cooled to build the supersaturated vapor environment in condensation chamber. An experimental setup was designed for indirect measurement of the supersaturation and a model was established for calculation of heat and mass transfer in the condensation chamber, so as to theoretically and experimentally analyze the effects of cooling water temperature on the supersaturation. Both results show that cooling the highly humid gas of WFGD system can effectively build the supersaturated environment, and with the decrease of tube wall temperature, the supersaturation in condensation chamber increases obviously. Calculation results indicate that the highest supersaturation appears in the area near chamber wall under the condition of same wall temperature. The supersaturation first increases and then decreases along axial direction of the chamber.

WFGD; cooling; supersaturated vapor environment; measurement of supersaturation; numerical calculation

2016-05-23

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51576043)；國(guó)家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃(973計(jì)劃)資助項(xiàng)目(2013CB228504)

孟 強(qiáng)(1991—)，男，在讀碩士研究生，研究方向?yàn)槿济弘姀S燃燒污染控制。

E-mail: 282799846@qq.com

TK222

A

1671-086X(2016)06-0363-05