時(shí)滯對(duì)風(fēng)儲(chǔ)平滑功率效果的影響分析

趙昱杰，凌志斌，張敏吉

(1.上海交通大學(xué)電氣工程系，上海市 200240；2.中海油研究總院新能源研究中心，北京市 100015)

時(shí)滯對(duì)風(fēng)儲(chǔ)平滑功率效果的影響分析

趙昱杰1，凌志斌1，張敏吉2

(1.上海交通大學(xué)電氣工程系，上海市 200240；2.中海油研究總院新能源研究中心，北京市 100015)

風(fēng)儲(chǔ)配合是平抑風(fēng)功率波動(dòng)的有效途徑，時(shí)滯給風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)控制策略的運(yùn)行效果帶來(lái)了不利的影響。分析了風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)各環(huán)節(jié)的時(shí)滯對(duì)功率平滑策略產(chǎn)生的影響，并提出了增加系統(tǒng)指令更新周期的解決方法，在Matlab/Simulink平臺(tái)中對(duì)該方法進(jìn)行仿真，分析了不同的系統(tǒng)指令更新周期對(duì)風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)風(fēng)功率平抑控制策略運(yùn)行效果的影響。仿真結(jié)果表明，系統(tǒng)指令更新周期為系統(tǒng)平均時(shí)延的2倍時(shí)，可以保證平抑風(fēng)功率控制策略的有效實(shí)現(xiàn)。將該結(jié)論應(yīng)用于實(shí)際風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)中進(jìn)行論證，仿真結(jié)果和實(shí)際風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)運(yùn)行情況均表明了該方法的有效性，可以為風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)平滑功率等相應(yīng)策略的設(shè)計(jì)提供參考。

風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)；風(fēng)功率波動(dòng)；風(fēng)功率平滑；時(shí)滯

0 引 言

隨著全球能源和環(huán)境問(wèn)題的日益突出，風(fēng)能作為一種清潔的可再生能源，越來(lái)越受到世界各國(guó)的重視。然而，隨著并網(wǎng)風(fēng)電場(chǎng)規(guī)模的不斷擴(kuò)大，風(fēng)功率的波動(dòng)性和間歇性對(duì)其接入電網(wǎng)帶來(lái)的不利影響也愈發(fā)顯著，使得大規(guī)模風(fēng)電接入電網(wǎng)的能力受到限制。儲(chǔ)能系統(tǒng)[1]可以適時(shí)吸收釋放功率，為平抑風(fēng)電功率波動(dòng)，提高風(fēng)電接入電網(wǎng)的能力提供了有效的手段[2]。大容量?jī)?chǔ)能通過(guò)發(fā)出/吸收的有功功率和無(wú)功功率與風(fēng)電機(jī)組的輸出配合，實(shí)現(xiàn)對(duì)風(fēng)電平滑風(fēng)電功率、削峰填谷、無(wú)功補(bǔ)償、無(wú)功調(diào)壓、有功調(diào)頻和計(jì)劃跟蹤的作用[3-4]。實(shí)現(xiàn)不同的作用，對(duì)儲(chǔ)能系統(tǒng)的響應(yīng)能力提出的要求也不同。其中削峰填谷和計(jì)劃跟蹤對(duì)響應(yīng)能力要求較低，數(shù)十s即可滿足需求；平滑功率、無(wú)功補(bǔ)償、無(wú)功調(diào)壓和有功調(diào)頻對(duì)響應(yīng)能力要求稍高，響應(yīng)時(shí)間不大于1 s[5]。

在風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)控制策略中，平滑功率控制策略可以有效降低風(fēng)電場(chǎng)功率的波動(dòng)性[6]，降低電網(wǎng)調(diào)頻壓力，提高電網(wǎng)接入風(fēng)電的能力，已經(jīng)成為主要的應(yīng)用方向之一。目前常用的波動(dòng)平抑控制算法有一階濾波控制算法、卡爾曼濾波算法、小波濾波等。但是，上述算法主要是基于理論分析和仿真分析2種途徑[7]，而沒(méi)有考慮實(shí)際情況下風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)的時(shí)滯特性對(duì)控制算法的影響。

風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)各環(huán)節(jié)均不同程度地存在響應(yīng)延遲，延遲響應(yīng)使得整個(gè)系統(tǒng)具有顯著的時(shí)滯特性。時(shí)滯特性對(duì)系統(tǒng)控制策略的運(yùn)行效果造成了巨大的影響[8-9]，系統(tǒng)的時(shí)滯特性使得系統(tǒng)的功率平滑等控制策略的運(yùn)行性能嚴(yán)重下降，甚至無(wú)法實(shí)現(xiàn)其功能。理想情況下的控制策略需要根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行重新設(shè)計(jì)和評(píng)估。

本文以一階濾波平滑功率控制算法在風(fēng)儲(chǔ)協(xié)調(diào)系統(tǒng)中的應(yīng)用為背景，分析時(shí)滯對(duì)控制算法運(yùn)行效果的影響，并針對(duì)影響對(duì)算法在應(yīng)用中進(jìn)行改進(jìn)。改進(jìn)后的算法能夠應(yīng)用于帶時(shí)滯的風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)，使之實(shí)現(xiàn)風(fēng)功率平抑的功能。

1 風(fēng)功率波動(dòng)情況與要求

1.1 風(fēng)功率實(shí)際波動(dòng)情況

風(fēng)功率具有隨機(jī)性和波動(dòng)性。圖1為2013年5月29日內(nèi)蒙古某風(fēng)場(chǎng)中一臺(tái)風(fēng)機(jī)的日功率曲線。

圖1 2013年5月29日功率曲線Fig.1 Power curve on May 29, 2013

由圖1可以看出，風(fēng)速具有的隨機(jī)性使得風(fēng)電功率波動(dòng)性很大，因此有必要通過(guò)與儲(chǔ)能系統(tǒng)配合，平抑風(fēng)電功率波動(dòng)，降低風(fēng)電功率波動(dòng)對(duì)電網(wǎng)的影響。

1.2 國(guó)標(biāo)對(duì)風(fēng)功率波動(dòng)要求

風(fēng)電出力的短時(shí)隨機(jī)波動(dòng)會(huì)對(duì)電網(wǎng)調(diào)頻帶來(lái)不良影響，風(fēng)電功率的大幅度波動(dòng)可能使電網(wǎng)失去穩(wěn)定。各個(gè)國(guó)家對(duì)風(fēng)電并網(wǎng)都提出了相關(guān)技術(shù)要求，但要求各異[10]。根據(jù)我國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《GB/T 19963—2011風(fēng)電場(chǎng)接入電力系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定》[11]，要求風(fēng)電場(chǎng)具有有功功率調(diào)節(jié)能力，并能根據(jù)電網(wǎng)調(diào)度部門指令控制其有功功率輸出，并對(duì)輸出功率的變化率進(jìn)行了限制，標(biāo)準(zhǔn)中的風(fēng)電場(chǎng)有功功率變化限值推薦如表1所示。

2 功率平滑控制改善方法

2.1 風(fēng)功率平滑策略

風(fēng)功率平滑策略有多種[12-15]，最常見(jiàn)的是采用一階低通濾波原理對(duì)風(fēng)電功率高頻波動(dòng)分量進(jìn)行濾除[16]。

表1 風(fēng)電場(chǎng)容量與輸出功率變化率限制值
Table 1 Wind farm capacity and limit of output power change rate

(1)

式中：τ為濾波時(shí)間常數(shù)，且τ=1/(2πfc)，fc為對(duì)應(yīng)的低通濾波截止頻率；Pwind,t和Pout,t分別為t時(shí)刻風(fēng)電功率濾波前和濾波后的功率；Δt為風(fēng)電功率的采樣周期。由公式(1)可得經(jīng)濾波后風(fēng)電功率為

(2)

由公式(2)可知，當(dāng)τ= 0時(shí)，有Pout,t=Pwind,t，即此時(shí)對(duì)風(fēng)電功率無(wú)濾波作用。當(dāng)τ越大時(shí)，Pout,t越接近Pout,t-Δt，即輸出功率曲線越平滑，對(duì)風(fēng)電的濾波作用越明顯。

2.2 風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)模型

風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)由風(fēng)機(jī)、電池組、能量管理系統(tǒng)(energy manage system，EMS)、電池管理系統(tǒng)(battery manage system，BMS)和能量轉(zhuǎn)換系統(tǒng)(power convert system，PCS)組成，如圖2所示。

圖2 風(fēng)儲(chǔ)能系統(tǒng)示意圖Fig.2 Schematic diagram of wind energy storage system

EMS通過(guò)對(duì)輸出電流、電壓值的采集計(jì)算出系統(tǒng)輸出總功率Pout，其中總功率為風(fēng)機(jī)輸出功率和PCS輸出功率的總和。同時(shí)EMS通過(guò)通訊讀取PCS的功率值PPCS得出風(fēng)機(jī)的輸出功率Pwind，其中Pwind=Pout-PPCS。

2.2.1 理想情況下風(fēng)儲(chǔ)功率平滑模型

風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)的功率平滑理想模型如圖3所示。設(shè)在t時(shí)刻EMS獲得的系統(tǒng)數(shù)據(jù)有當(dāng)前時(shí)刻風(fēng)功率Pwind,t和前一時(shí)刻風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)實(shí)際輸出總功率Pout,t-Δt，根據(jù)公式(2)計(jì)算出當(dāng)前時(shí)刻的理想輸出功率值Pout,t，將理想輸出功率值Pout,t與當(dāng)前風(fēng)功率Pwind,t相減即得出PCS功率指令，EMS將功率指令發(fā)送至PCS使其發(fā)出/吸收相應(yīng)的功率PPCS,t。

圖3 風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)平滑功率理想模型Fig.3 Ideal model of smoothing power for wind storage system

2.2.2 實(shí)際情況下風(fēng)儲(chǔ)功率平滑模型

風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)功率平滑控制策略的理想實(shí)現(xiàn)，是建立在t時(shí)刻EMS發(fā)出的功率指令P1t、PCS實(shí)際發(fā)出/吸收的功率值P2t、EMS讀取的PCS功率值P3t相等的條件之上，即P1t=P2t=P3t。

但在實(shí)際情況中，風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)多個(gè)環(huán)節(jié)均有延時(shí)，EMS將指令發(fā)送至PCS所需時(shí)間為T1，PCS收到EMS指令并開(kāi)始執(zhí)行所需要的時(shí)間為T2，PCS將當(dāng)前功率值發(fā)送給EMS所需的時(shí)間為T3，得到風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)的實(shí)際控制框圖如圖4所示。

圖4 風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)平滑功率實(shí)際控制框圖Fig.4 Actual control block diagram of smoothing power of wind power storage system

令τ1為從EMS發(fā)出功率指令給PCS，到PCS接收功率指令并開(kāi)始執(zhí)行的延時(shí)時(shí)間，τ1=T1+T2。τ2為從EMS發(fā)出功率讀取指令到PCS，到EMS讀取到PCS當(dāng)前功率值的延時(shí)時(shí)間，τ2=T1+T3。

由于系統(tǒng)的時(shí)滯性，設(shè)在任意時(shí)刻t，EMS發(fā)出的功率指令P1t=PPCS,t，PCS當(dāng)前實(shí)際發(fā)出/吸收的功率值P2t=PPCS,t-τ1，EMS讀取PCS功率值P3t=PPCS,t-τ1-τ2是不相等的，即P1t≠P2t≠P3t。

由于計(jì)算得出的風(fēng)功率值與實(shí)際的風(fēng)功率不相等，因此對(duì)計(jì)算出的風(fēng)功率值進(jìn)行濾波計(jì)算而得出的PCS功率指令也與理想的功率指令不相等，導(dǎo)致PCS發(fā)出的功率與風(fēng)功率疊加后與理想的輸出功率值不相等，系統(tǒng)的功率平滑控制策略就會(huì)失效。

2.2.3 帶時(shí)滯的風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)平滑控制效果仿真分析

在Matlab/Simulink平臺(tái)上對(duì)帶時(shí)滯的風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)進(jìn)行仿真分析，分析所用數(shù)據(jù)來(lái)源為2013年5月17日內(nèi)蒙古某風(fēng)電場(chǎng)其中一臺(tái)風(fēng)機(jī)的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，數(shù)據(jù)采樣周期為0.25s。在模型中EMS發(fā)出功率指令到PCS開(kāi)始執(zhí)行的時(shí)延τ1=500ms，EMS發(fā)出讀取功率指令到接收PCS返回當(dāng)前的功率值的時(shí)延τ2=450ms。PCS額定輸出功率為500kW，即功率限幅為±500kW，平滑策略采用的低通濾波時(shí)間常數(shù)為 10min。圖5和圖6分別表示了風(fēng)功率曲線、不考慮時(shí)滯的風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)輸出曲線和考慮時(shí)滯的風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)輸出曲線。

圖5 風(fēng)功率曲線和理想輸出功率曲線Fig.5 Wind power curve and ideal output power curve

圖5表明在理想狀態(tài)下，風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)的平滑功率策略能起到很好的效果，但是在存在時(shí)滯的系統(tǒng)中，系統(tǒng)輸出功率如圖6所示，時(shí)滯對(duì)系統(tǒng)平滑功率策略的運(yùn)行造成了很大的影響，系統(tǒng)運(yùn)行至第5 s的時(shí)候平滑功率策略已經(jīng)失效。

圖6 帶時(shí)滯的風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)輸出功率曲線Fig.6 Output power curve of wind power storage system with time delay

3 原因分析及改善措施

3.1 帶時(shí)滯的風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)功率平滑策略分析

根據(jù)以上的分析，在帶有時(shí)滯的風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)中，系統(tǒng)的平滑功率策略運(yùn)行不穩(wěn)定的主要原因?yàn)镋MS發(fā)出的功率指令P1、PCS實(shí)際執(zhí)行的功率值P2、EMS讀取的PCS功率值P3三者不相等導(dǎo)致控制運(yùn)算出現(xiàn)誤差引起的，因此可以通過(guò)降低系統(tǒng)指令更新速度，即增加系統(tǒng)的指令更新周期來(lái)解決該問(wèn)題。

設(shè)系統(tǒng)在kT時(shí)刻開(kāi)始更新指令，其指令值為PPCS,kT，T為系統(tǒng)的指令周期，k=0,1,2…。此時(shí)EMS獲得的數(shù)據(jù)有當(dāng)前時(shí)刻系統(tǒng)輸出總功率Pout,kT、上一系統(tǒng)指令周期中EMS發(fā)送給PCS的功率指令PPCS,(k-1)T、以及讀取到的當(dāng)前PCS的功率值PPCS,kT-t1-t2，令T>t1+t2。對(duì)于任意的時(shí)刻t，在kT≤t≤(k+1)T的時(shí)間范圍內(nèi)，EMS發(fā)出的功率指令不變，因此其PCS的功率值也是恒定不變的。因此，在系統(tǒng)更新指令的時(shí)刻kT，有：

P1t=PPCS，(k-1)T

(3)

P2t=PPCS,kT-τ1

(4)

P3t=PPCS,kT-τ1-τ2

(5)

P1t=P2t=P3t

(6)

即實(shí)現(xiàn)了EMS發(fā)出的功率指令值、PCS執(zhí)行的功率指令值和EMS讀取的PCS功率值三者相等。

將上述系統(tǒng)進(jìn)行離散化分析，增加系統(tǒng)指令更新時(shí)間可以等效為增加系統(tǒng)采樣周期，在S域中分析得出的輸入輸出表達(dá)式為

(7)

(8)

(9)

由公式(9)可得，不能從系統(tǒng)離散化公式中獲得系統(tǒng)傳遞函數(shù)的表達(dá)式，可以從數(shù)字仿真的角度進(jìn)行分析。

3.2 帶時(shí)滯的風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)指令更換周期仿真分析

圖7為系統(tǒng)指令更新周期為1 s的功率曲線圖。由圖7可以看出，仿真系統(tǒng)輸出功率曲線圍繞著理想輸出功率曲線波動(dòng)，與風(fēng)機(jī)輸出功率曲線相比，其波動(dòng)性有很大的減少，風(fēng)功率的波動(dòng)得到了很大的平滑，風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)的平滑功率策略取得了效果。

圖7 系統(tǒng)指令更新周期為1 s的功率曲線圖Fig.7 Power curve with 1 s periodic updating system instruction

在實(shí)際情況下，系統(tǒng)的延遲時(shí)間也具有一定的時(shí)變性，為了保證系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行，應(yīng)當(dāng)使系統(tǒng)的指令更新周期時(shí)間足夠長(zhǎng)，使得T≥max(τ1+τ2)。圖8為系統(tǒng)指令更新周期為2 s時(shí)得到的平滑功率曲線圖。對(duì)比圖7、8可以看出，隨著系統(tǒng)指令更新周期的增加，系統(tǒng)實(shí)際輸出功率曲線波動(dòng)變大，風(fēng)功率平抑效果變差，因此系統(tǒng)指令更新周期的選擇必須在保證系統(tǒng)穩(wěn)定性的前提下盡可能小。

可以通過(guò)比較系統(tǒng)實(shí)際輸出功率與理想輸出的差異，來(lái)分析不同系統(tǒng)指令更新周期對(duì)風(fēng)儲(chǔ)功率平滑策略的影響。設(shè)Pt為t時(shí)刻系統(tǒng)理想輸出功率曲線的功率值，PT,t為系統(tǒng)指令更換周期為T時(shí)t時(shí)刻系統(tǒng)實(shí)際輸出功率曲線的功率值。

圖8 系統(tǒng)指令更新周期為2 s的功率曲線圖Fig.8 Power curve with 2 s periodic updating system instruction

圖9 系統(tǒng)指令更新周期與系統(tǒng)輸出功率平均誤差關(guān)系圖Fig.9 Relationship between system instruction update cycle and system output power average error

從圖9中可以看出，可以將系統(tǒng)的指令更新周期設(shè)計(jì)為2 s，T≈2(τ1+τ2)，其輸出功率的平均誤差約為20 kW，為風(fēng)機(jī)當(dāng)天實(shí)際最大功率的1.39%，這樣既可以保證系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行，也保證了較好的風(fēng)功率平抑效果。

3.3 帶時(shí)滯的風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)指令更新周期測(cè)試驗(yàn)證

本文于2015年6月在內(nèi)蒙古某風(fēng)電場(chǎng)的風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)進(jìn)行了功能測(cè)試，為了使風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)平滑功率策略能夠穩(wěn)定實(shí)現(xiàn)，必須對(duì)系統(tǒng)的指令周期進(jìn)行選擇，圖10和圖11分別為系統(tǒng)指令更新周期為 1 s和2 s的系統(tǒng)功率曲線。

圖10 系統(tǒng)指令更新周期為1 s時(shí)系統(tǒng)功率曲線Fig.10 System power curve with 1 s periodic updating system instructions

圖11 系統(tǒng)指令更新周期為2 s時(shí)系統(tǒng)功率曲線Fig.11 Power curve with 2 s periodic updating system instructions

在圖10中，紅色曲線為風(fēng)機(jī)發(fā)出的功率曲線，白色曲線為經(jīng)過(guò)平滑策略后風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)發(fā)出的總功率曲線。由圖10可以看出，系統(tǒng)更新周期取1 s時(shí)，風(fēng)功率的波動(dòng)幅值雖然有所減少，但是風(fēng)功率平抑效果并不明顯，這是由于系統(tǒng)時(shí)延的動(dòng)態(tài)波動(dòng)使得PCS功率指令執(zhí)行時(shí)間T

在圖11中，紅色曲線為風(fēng)機(jī)輸出功率曲線，白色曲線為經(jīng)過(guò)平滑策略后風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)發(fā)出的總功率曲線。由圖10和圖11可以看出，當(dāng)系統(tǒng)指令更新周期為 1 s時(shí)，由于系統(tǒng)時(shí)延最大值大于系統(tǒng)指令更新周期，因此風(fēng)功率平抑效果不明顯。當(dāng)指令更換周期為2 s時(shí)，系統(tǒng)平滑功率策略運(yùn)行穩(wěn)定，因此，風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)指令更換周期確定為2 s，即T≈2(τ1+τ2)。這與3.2節(jié)仿真所得的結(jié)論是相吻合的。

4 結(jié) 論

通過(guò)理論分析、仿真和實(shí)際驗(yàn)證可得出以下結(jié)論。

系統(tǒng)的時(shí)滯特性可能引起風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)平滑功率策略的失效。增加系統(tǒng)的指令更新周期，使其大于系統(tǒng)控制環(huán)路最大的整體延遲時(shí)間，可以保證系統(tǒng)平滑功率策略的有效運(yùn)行。

繼續(xù)增加系統(tǒng)的指令更新時(shí)間，功率平滑策略的運(yùn)行效果變差，一般可以取指令更新時(shí)間為系統(tǒng)控制環(huán)路總延遲時(shí)間的2倍，既可以保證系統(tǒng)功率平滑策略穩(wěn)定運(yùn)行，也保證了良好的風(fēng)功率平滑效果。

本文的分析主要考慮了1臺(tái)風(fēng)機(jī)的情況，實(shí)際測(cè)試驗(yàn)證也是在“一機(jī)一儲(chǔ)”的風(fēng)儲(chǔ)結(jié)構(gòu)上進(jìn)行的。對(duì)于分布式的“一機(jī)一儲(chǔ)”配置結(jié)構(gòu)，本文結(jié)論能夠很好應(yīng)用于多臺(tái)風(fēng)機(jī)同時(shí)運(yùn)行的情況。對(duì)于集中式的“多機(jī)一儲(chǔ)”或“一場(chǎng)一儲(chǔ)”的風(fēng)儲(chǔ)配置，只要控制系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型與本文分布式“一機(jī)一儲(chǔ)”相同，本文結(jié)論同樣適用。本文結(jié)論可為相關(guān)系統(tǒng)的運(yùn)行設(shè)計(jì)提供參考。

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(編輯 景賀峰)

Effect of Time Delay on Smoothing Power Efficiency of Wind Turbine-Energy Storage System

ZHAO Yujie1, LING Zhibin1, ZHANG Minji2

(1.Department of Electrical Engineering, Shanghai Jiao Tong University, Shanghai 200240, China; 2. New Energy Research Center of CNOOC Research Institute, Beijing 100015, China)

Wind storage coordination is the effective way to stabilize wind power fluctuation,and time delay has a negative impact on the operation of the wind storage system’s control strategy. This paper analyzes the impact of the time delay of each section in the wind storage system on power smoothing strategies, and proposes the solution to increase the system instruction update cycle. We simulate the method on the Matlab/Simulink platform, and analyze the impacts of different system instruction update cycles on the running effect of wind power smoothing control strategy of wind storage system. The simulation results show that, when the instruction system update cycle is twice the average time delay of the system, it can guarantee the effective implementation of the wind power smoothing control strategy. We apply the conclusion into the practical wind storage system, and the simulation results and the operation condition of actual wind storage system both show the effectiveness of the method, which can be a reference for the design of the smoothing power and other corresponding strategies of the wind power storage system.

wind storage system; wind power fluctuation; wind power smoothing; time delay

TM 614

A

1000-7229(2016)08-0128-06

10.3969/j.issn.1000-7229.2016.08.020

2016-03-12

趙昱杰(1990)，男，碩士研究生，主要研究方向?yàn)轱L(fēng)力發(fā)電和電池儲(chǔ)能；

凌志斌(1976)，男，博士，副教授，主要研究方向?yàn)轱L(fēng)力發(fā)電技術(shù)和電池儲(chǔ)能技術(shù)；

張敏吉(1978)，男，碩士研究生，主要研究方向?yàn)樘?yáng)能電池、電池儲(chǔ)能技術(shù)等。