350 t拼裝式浮箱工程船結構強度分析研究

殷曉劍，程國祥，陸新林

（泰州市開發區祥峰船舶技術咨詢有限公司，江蘇泰州 225350）

350 t拼裝式浮箱工程船結構強度分析研究

殷曉劍，程國祥，陸新林

（泰州市開發區祥峰船舶技術咨詢有限公司，江蘇泰州 225350）

利用大型商用有限元軟件MSC/PATRAN、MSC/NASTRAN對350 t拼裝式浮箱工程船主船體總縱強度進行有限元分析，通過有限元建模、邊界條件處理、載荷施加等過程，分析該船的總縱強度。通過總縱強度計算得到螺栓連接處的力來計算螺栓連接處的結構強度。在不滿足規范要求的前提下提出加強措施，使結構應力的計算值小于許用值，提高整船的結構強度，并滿足規范要求。

浮箱工程船；組合式；總縱強度；螺栓

0 引言

350 t拼裝式浮箱工程船為非自航拼裝式浮箱工程船，設計額定起吊能力為350 t。作業航區為內河 A級，在調遣避風時應將扒桿及變幅桿倒置在甲板上。350 t拼裝式浮箱工程船在作業時首尾均拼裝有浮箱，其中首部4只，尾部2只。350 t拼裝式浮箱工程船起重形式采用縱向扒桿形式，扒桿設于船體首部，主扒桿長度為40 m，甲板處扒桿支點間距5.60 m；扒桿后設有變幅桿，長度24 m，甲板處變幅桿支點間距3.00 m。扒桿為固定式，船中后甲板室前設置 2只千斤柱。主浮箱之間縱向采用螺栓連接，并在連接端設有分體連接工作艙，分體連接工作艙端壁水密；主浮箱之間以及主浮箱與邊浮箱橫向連接采用銷軸連接，連接位置均處于空載水線以上，連接完成后安裝密封罩殼確保水密[1]（見圖1）。

1 總縱強度校核

1.1 有限元模型

由于350 t拼裝式浮箱工程船采取浮箱組合而成，計算船體強度的時候不能像普通船舶一樣采取艙段建模。為了能更好地反映整船結構強度，特別是連接部位的強度，本文有限元建模采用整船建模。而整船三維有限元模型應包括主船體范圍內的所有縱向受力構件，如船底結構、舷側結構、甲板結構中板材和縱桁。模型中應包括橫向主要構件，如橫艙壁、船底肋板、甲板強橫梁、舷側強肋骨以及艙壁豎桁等。局部支撐構件還應包括支柱或是斜撐等，同時也包括浮箱連接部位的螺栓，而肘板等不計入模型[2]（見圖2和圖3）。

1.2 邊界條件

通常做線性靜力分析需要保證結構沒有剛體位移，否則求解器沒有辦法計算。但是船舶在碼頭或是航行（物體整體具有加速度）時，要想計算結構上的應力分布，需要采用慣性釋放（inertia relief），在結構上施加一個虛假的約束反力來保證結構上合力的平衡[3]。具體見圖4。

1.3 載荷施加

按照穩性計算書的要求，同時考慮波浪對船體的影響，全船主要工況分為4種。具體如下：

1）作業工況1：壓載水艙滿載，吊重350 t，扒桿與甲板夾角60°，全部燃料備品（波谷位于船中）；

2）作業工況2：壓載水艙滿載，吊重350 t，扒桿與甲板夾角60°，全部燃料備品（波峰位于船中）；

3）作業工況3：壓載水艙滿載，吊重350 t，扒桿與甲板夾角70°，全部燃料備品（波谷位于船中）；

4）作業工況4：壓載水艙滿載，吊重350 t，扒桿與甲板夾角70°，全部燃料備品（波峰位于船中）。

有限元模型的載荷應包括三個方面，如舷外水壓力、貨物重量，結構自重等。滿載時根據計算工況船舶處于平衡狀態時的設計波波面（包括中拱波面和中垂波面）確定計策點處的水壓力。按壓力分布施加到模型的濕表面各單元上。波浪取余弦波。波長等于船長，波高he按以下公式來計算：

式中，he為波高，m；L為船長，L=46 m；αw為系數，αw=1（A級航區）。

所以，

半波高為1.23 m。

以工況1為例，見圖5和圖6。

1.4 計算結果

本文以350 t拼裝式浮箱工程船為研究對象，通過全船有限元直接計算，校核其強度，確定組合船舶是否滿足要求。在全船有限元模型建立時對工程船扒桿和桅桿底部也建立有限元模型。不同工況下的計算結果見表1。以工況1為例的計算云圖見圖7～圖18。

表1 各構件應力計算匯總表

通過全船有限元計算分析，甲板、船底板、舷側外板和內部各構件的計算值均小于許用值。強度滿足規范要求。通過圖7～圖18云圖可知，整船結構的應力比較集中，主要出現在扒桿的底部區域。從表1中可知，波峰狀態下的工況要比波谷狀態要大，說明總縱強度分析的時候船舶載荷比較集中，在艙中部的載荷比較小，主要出現在首部區域，極容易發生中拱彎曲，因此在實際裝載過程中適當在中間施加一定載荷。

2 螺栓連接強度校核

主浮箱之間縱向采用螺栓連接，并在連接端設有分體連接工作艙，分體連接工作艙端壁水密；主浮箱之間以及主浮箱與邊浮箱間的橫向連接采用銷軸連接，連接位置均處于空載水線以上，連接完成后安裝密封罩殼確保水密。

2.1 螺栓受力計算

計算出各種工況下螺栓的連接力，匯總見表2。

表2 螺栓的最大連接匯總

有限元建模的分析主要參考《船舶與海上設施起重規范》（2007）中的表述來進行。由于主浮箱與首后浮箱螺栓連接位置出現較大應力，所以選取該部位為計算的局部模型。建模過程中選取沿主浮箱船長方向#66～#92，首前浮箱船長方向#72～#92，沿寬度方向為該船浮箱型寬，沿高度方向為浮箱型深（見圖19）。

針對局部模型設置邊界條件的時候主要針對模型的前后艙壁、模型兩側以及模型下端等部位進行施加。施加主要考慮3個線位移和3個角位移。前后艙壁主要考慮x方向線位移和y、z方向角位移；模型左右兩側主要考慮x、y、z方向線位移；模型下方主要考慮y方向線位移和x方向角位移。詳細的邊界條件見表 3[4]，施加內容見圖20。

表3 邊界條件

2.2 載荷加載

加載位置考慮為螺栓連接處。結合前面計算結果可得連接部位上下螺栓 3個方向上的連接力，見表4和圖21。

表4 主浮箱螺栓連接處受力

2.3 計算結果

本節以350 t拼裝式浮箱工程船的螺栓連接為研究對象，通過局部有限元直接計算，校核其強度，確定螺栓連接強度是否滿足要求。通過計算，各構件的應力結果見表5。

通過有限元計算分析，甲板相當應力大于許用值，可見螺栓連接處的局部強度不滿足規范要求。在分析局部強度時，載荷施加的力主要通過前面總縱強度的計算得到螺栓的三個方向的力進行施加，比較準確地得出螺栓上真實的力的大小。由于浮箱之間的螺栓連接結構比較復雜，可以采取適當的方式進行結構加強，進而使得局部強度能夠滿足規范要求。

表5 各構件應力計算匯總表

3 結構加強后的螺栓連接強度分析

3.1 加強措施

350 t拼裝式浮箱工程船螺栓是該浮箱之間連接最主要的直接受載區，其結構強度直接關系到船舶的安全性。同時前節計算分析時得出該處局部強度不滿足規范要求。因此，必須對螺栓連接結構強度進行必要的加強，現提出如下加強方案來改善該處的結構強度，并修改原有的建模，進而評估局部強度。改善措施：對連接部位舷側外板和甲板的螺栓加厚2 mm；螺栓直徑由原來的φ150 mm變為φ200 mm。具體施加措施見圖22。

3.2 計算結果

本節以350 t拼裝式浮箱工程船的螺栓連接為研究對象，通過改進后的局部結構有限元直接計算，校核其強度，確定螺栓連接強度是否滿足要求。通過計算，各構件的應力結果見表6。

4 結論

本文利用大型商用有限元軟件MSC/PATRAN、MSC/NASTRAN對350 t拼裝式浮箱工程船主船體總縱強度進行有限元分析，通過總縱強度計算得到螺栓連接處的力來計算螺栓連接處的結構強度。在不滿足規范要求的前提下提出加強措施。

主要結論如下：

1）通過對350 t拼裝式浮箱工程船進行全船有限元計算分析，甲板、船底板、舷側外板和內部各構件的計算值均小于許用值。總縱強度滿足規范要求。整船結構的應力比較集中，主要出現在扒桿的底部區域。

2）由表 1可見，波峰狀態下的工況要比波谷狀態要大，說明總縱強度分析的時候船舶載荷比較集中，在艙中部的載荷比較小，主要出現在首部區域，極容易發生中拱彎曲，因此在實際裝載過程中適當在中間施加一定載荷。

3）在分析螺栓連接強度時，采用MPC對主浮箱與主浮箱進行連接。比較真實地反映浮箱之間的連接形式。

4）在分析螺栓連接強度時，最初甲板的相當應力計算值要大于許用值，螺栓局部強度不滿足規范要求。通過對連接部位舷側外板和甲板的螺栓加厚2 mm和螺栓直徑由原來的φ150 mm變為φ200 mm后，甲板的相當應力計算值有所減小，計算值均小于許用應力。可見螺栓連接處的局部強度滿足規范要求。由于浮箱之間的螺栓連接結構比較復雜，可以進一步采取加強措施進行結構加強，進而提高整船的結構強度。

表6 改進后的各構件應力計算匯總表

[1]吳仁元.船體結構[M].北京: 國防工業出版社, 1986.

[2]張少雄, 張延輝.8 000 t級海推船體結構強度計算[J].中國水運, 2006(2): 46-47.

[3]張少雄, 楊永謙.慣性釋放油船結構強度直接計算中的應用[J].船海工程, 2004(3): 4-6.

[4]張永昌.MSCNASTRAN有限元分析理論基礎與應用[M].北京: 科學出版社, 2004.

Study on Structural Strength of 350 t Combined Pontoon Engineering Ship

Yin Xiaojian, Cheng Guoxiang, Lu Xinlin
(Taizhou Xiang-Feng Shipping Technology Consulting Co., Ltd., Jiangsu Taizhou 225350, China)

Using the large commercial finite element software MSC/PATRAN and MSC/NASTRAN, the finite element analysis is carried out on the ship hull longitudinal strength of 350 t combined pontoon engineering ship.The total longitudinal strength is analyzed through the process of FE modeling, dealing with boundary condition and bearing load.The structural strength of the bolt joint is calculated by gaining the force of the bolt joint through the calculation of the total longitudinal strength.Under the premise of not meeting the requirements of the standard, the paper puts forward the strengthening measures to make sure that the final structure stress is less than the allowable value, which can improve the overall longitudinal strength of the ship as well as meet the standard requirements.

pontoon engineering ship; combined; total longitudinal strength; bolt

U661.43

A

10.14141/j.31-1981.2017.01.005

殷曉劍（1983—），男，本科，研究方向：船舶設計。