楊志鵬(甘肅林業職業技術學院,甘肅 天水 741020)
我國在上世紀末期建造了諸多橋梁,其中一些橋梁由于各種各樣的原因,出現了比較嚴重的損傷及垮塌現象。因此,為了使橋梁能夠安全的運營,需要對橋梁進行必要的檢查及維護[1]。然而,僅僅從橋梁的外觀等方面進行檢測不能很好的掌握橋梁的性能,為了更好的掌握橋梁的受力性能,經常用動靜載試驗的方法來評估橋梁的受力性能[2]。
橋梁的動靜載試驗就是預先計算好橋梁的最不利荷載;然后按照最不利位置進行加載,并在橋梁的相應位置處布置應變計、傳感器等裝置收集相關參數;最后將測量的結果與計算結果進行比較,符合規范要求則為合格。文獻[3-5]就是利用動靜載試驗對各種橋梁進行了力學性能的評估。本文是在現有研究的基礎上,針對加固完成的一座雙曲拱橋進行了動載試驗,掌握橋跨結構的動力性能和動力反應,從而對該橋的加固結果做出評估。
某雙曲拱橋為單孔凈跨徑為50m的空腹式雙曲拱橋,橋梁全長74.88m,主拱圈由5肋4波組成,橋面寬度為凈-7+2×0.5m,原設計荷載為汽車-13級,拖車-60級。根據車輛通行情況,該橋承載力明顯不足,為確保該橋的安全、正常運營,適應交通發展的需要,對此橋進行了提載加固處理。
加固時采用的設計荷載為公路—II級,依據提級后設計荷載按照設計規范對結構進行力學計算,根據計算結果對承載力較薄弱的部位進行補強加固,以提高舊橋的承載力。
根據動載測試內容和大橋的結構形式,主要測試截面為跨中截面、1/4跨和3/4跨。
沖擊系數、動撓度值測點布置在橋側1/2截面。測點縱向布置如圖1所示。

圖1 動撓度測點縱向布置圖
動力特性測點布置在橋側1/4截面、1/2截面和3/4截面,如圖2所示。

圖2 動力特性測點布置圖
動載試驗是利用某種激勵方法激起大橋的振動,測定大橋的自振頻率、動撓度、沖擊系數等參量,從而宏觀地判斷大橋經過加固后的整體剛度與運營性能,對大橋的技術狀況、實際工作狀態等進行綜合分析和評估。
試驗時,采用300kN試驗車輛分別以速度為5km/h、10km/h、20km/h、30km/h、40km/h的運動狀態在橋上行駛,使結構產生動態變形效應,測試橋梁的動力特性參數,并與計算結果相比較,從而對橋梁狀態作出評估。
采用空間有限元法建立該橋數值計算模型,模態分析計算得到該橋的自振頻率、振型等動力參數,與加固后實測結果進行對比。
利用模型進行計算時,考慮原橋墩及原拱圈自身重量、拱上填料和混凝土路面質量的影響。其拱圈、橋墩、拱上填料、橋面鋪裝采用梁單元來模擬;基礎約束采用固定約束;欄桿、人行道等采用等效荷載的形式加載到拱圈上。結構的動力特性根據上述空間有限元模型用子空間迭代法進行計算。材料性能參數見表1。建立的有限元模型如圖3所示。

表1 材料性能參數表

圖3 大橋有限元模型三維視圖

表2 大橋加固后自振頻率實測值
試驗測得的加固后橋梁的自振頻率如表2所示。
由表2可以看出,大橋加固后的自振頻率的實測值均大于計算值3.67Hz,說明橋梁結構動力剛度滿足要求。
對加固后大橋在不同速度行駛下的沖擊系數與理論值進行比較發現,車輛速度為40 km/h時測得的大橋沖擊系數最大為1.103,且大橋加固后的沖擊系數的實測值小于理論值1.2,說明橋梁結構動力剛度滿足規范要求。
對加固后大橋在不同速度行駛下的沖擊系數與規范值進行比較,如表3所示。

表3 大橋加固后沖擊系數
由表3可以看出,大橋加固后的阻尼比實測值均小于規范值,說明橋梁結構動力性能滿足規范要求。
隨著使用年限的增長以及使用過程中車輛超載等原因的影響,部分橋梁出現了損傷及垮塌的現象。為了延長橋梁使用壽命,需要對橋梁的使用性能作出評價并采取相應的措施。因此,進行橋梁的使用性能的評價顯得很有必要。
本文就是在這樣的背景下,對加固后的橋梁進行了動力性能的測試。經過動載試驗發現該雙曲拱橋加固后的自振頻率、沖擊系數和阻尼比等動力性能參數均符合要求,可為同類雙曲拱橋的動力性能測試提供借鑒。
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