活塞消能式調(diào)壓室可行性研究

陶永霞,丁澤霖,劉子祺

(1.黃河水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院,河南開封475004；2.華北水利水電大學(xué),河南鄭州450045；3.黃河水利水電開發(fā)總公司,河南鄭州450003)

活塞消能式調(diào)壓室可行性研究

陶永霞1,丁澤霖2,劉子祺3

(1.黃河水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院,河南開封475004；2.華北水利水電大學(xué),河南鄭州450045；3.黃河水利水電開發(fā)總公司,河南鄭州450003)

在簡單式調(diào)壓室與阻抗式調(diào)壓室的結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上,提出一種新型調(diào)壓室——活塞消能式調(diào)壓室,通過論述活塞消能式調(diào)壓室的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及工作原理,采取理論分析與模型試驗(yàn)相結(jié)合的方式,對活塞消能式調(diào)壓室的消能效果進(jìn)行了論證。試驗(yàn)結(jié)果顯示,活塞式消能調(diào)壓室消能效果與活塞阻抗板質(zhì)量相關(guān),質(zhì)量越大消能效果越好；相較于簡單式調(diào)壓室,加入活塞的調(diào)壓室,其水位波動時(shí)間短、振幅小,引水道-調(diào)壓室穩(wěn)定效果好。

模型試驗(yàn)；消能效果；水位波動；活塞消能式調(diào)壓室

目前,調(diào)壓室的基本類型有簡單式調(diào)壓室、阻抗式調(diào)壓室、水室式調(diào)壓室、溢流式調(diào)壓室、差動式調(diào)壓室等[1-2],都具有各自的優(yōu)點(diǎn)與不足,如：簡單式調(diào)壓室,其壓力管道與調(diào)壓室連接段水頭損失大,調(diào)壓室內(nèi)水位波動較大；阻抗式調(diào)壓室的阻抗孔不能完全反射水錘波等問題。因此,基于傳統(tǒng)調(diào)壓室類型的基礎(chǔ)上,研究一種新型調(diào)壓室,減少調(diào)壓室與引水道連接處的水頭損失而不影響水錘波反射效果,減小調(diào)壓室水位波動的振幅從而減小調(diào)壓室容積,降低造價(jià)及運(yùn)行成本,提高工程安全性、經(jīng)濟(jì)性是非常有意義的。

本文提出一種基于簡單調(diào)壓室與阻抗調(diào)壓室的新型調(diào)壓室——活塞消能式調(diào)壓室,可減少調(diào)壓室與引水道連接處的水頭損失、減小調(diào)壓室水位波動的振幅從而減小調(diào)壓室容積,降低造價(jià)及運(yùn)行成本,提高工程安全性及經(jīng)濟(jì)性。活塞式阻水板可以利用自重及與管壁摩擦消除其不穩(wěn)定波動,從而提高引水道—調(diào)壓室系統(tǒng)的工作穩(wěn)定性。本文通過理論分析與模型試驗(yàn)相結(jié)合的方式,分析活塞消能式調(diào)壓室的消能效果,為新型調(diào)壓室的可行性提供理論依據(jù)。

1 結(jié)構(gòu)與原理

1.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

活塞式調(diào)壓室基本構(gòu)造如圖1所示。調(diào)壓室輪廓為簡單式調(diào)壓室,底部為具有阻抗孔的活塞式阻水板,阻水板由上支架、下支架和主軸支撐組成,阻水板在水流作用下可以沿主軸上下浮動。活塞式阻水板質(zhì)量為m(其密度大于水密度),正常運(yùn)行時(shí),阻水板受自重影響位于調(diào)壓室底部,由下支架支撐；當(dāng)引用流量發(fā)生變化時(shí),阻水板在水流作用下沿主軸上下浮動。

圖1 活塞式調(diào)壓室結(jié)構(gòu)示意

1.2 工作原理

活塞式調(diào)壓室工作原理為：當(dāng)水輪機(jī)導(dǎo)葉關(guān)閉,引水道內(nèi)水流由于慣性作用流向調(diào)壓室,引水道內(nèi)水流頂托活塞阻抗板一起向上抬升,水流對活塞做功,消耗引水道內(nèi)水流慣性能量,從而減小調(diào)壓室內(nèi)水位波動振幅。活塞式調(diào)壓室相較于簡單式調(diào)壓室具有以下優(yōu)點(diǎn)：①活塞消能。活塞阻抗板與調(diào)壓室壁接觸,在水流作用下上下浮動,產(chǎn)生摩擦力,并產(chǎn)生勢能,消耗水流慣性能。②阻抗孔消能。活塞板上設(shè)有阻抗孔,水流通過阻抗孔,消耗能量。③減小調(diào)壓室連接段水頭損失。正常運(yùn)行時(shí),活塞阻抗板由于重力作用,回落至壓力水道連接處,減少水頭損失。相較于阻抗式調(diào)壓室,可活動的活塞阻抗板提高了調(diào)壓室對水錘波的反射效果,以保證水錘波的充分反射。

2 理論分析

2.1 調(diào)壓室基本方程解析

調(diào)壓室有壓引水系統(tǒng)[3]反映的是調(diào)壓室與引水道斷面之間的勢能、慣性水頭及水頭損失之間的關(guān)系。文獻(xiàn)[4,5]利用小參數(shù)冪的漸進(jìn)展開方法,提出了阻抗式調(diào)壓室甩負(fù)荷時(shí)涌浪計(jì)算的顯示公式,即

(1)

2.2 活塞消能式調(diào)壓室的波動解析

如前文所述,調(diào)壓室的水位波動是由于引水道內(nèi)水流慣性作用,是慣性能與勢能的轉(zhuǎn)化。阻抗式調(diào)壓室是通過阻抗孔提高水流進(jìn)出調(diào)壓室的水頭損失,從而減小調(diào)壓室水位波動。活塞式調(diào)壓室利用活塞自重及與調(diào)壓室壁摩擦消能的方式,增大水能損失,從而減小水位波動。令K為調(diào)壓室引起的能量損失,則有

(2)

將阻抗系數(shù)η改寫為η′,即

η′=K/hw0

(3)

由此式(1)可改寫為

(4)

從式(4)可以看出,Zmax與η′成反比關(guān)系,η′越大,涌浪高度Zmax越小。阻抗式調(diào)壓室的底板可以認(rèn)為是一個(gè)質(zhì)量無窮大,水流的托舉作用無法使底板上升只能由阻抗孔流入調(diào)壓室,因此認(rèn)為K0,可以推斷活塞式調(diào)壓室的涌浪高度小于簡單式。

3 模型試驗(yàn)分析

3.1 活塞消能式調(diào)壓室模型

依照原型為某水電站調(diào)壓室,該調(diào)壓室大井高60 m,直徑9.9 m。幾何比例尺為1∶100。模型整體結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2 模型示意(單位：cm)

3.2 活塞消能效果分析

根據(jù)前文分析可知,當(dāng)相同尺寸活塞板,質(zhì)量不同,對調(diào)壓室消能效果的不同。因此,在試驗(yàn)中選用不同材質(zhì)的活塞板,通過試驗(yàn),得到加活塞(包含不同質(zhì)量的活塞)與無活塞時(shí)水位波動的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)記錄如表1所示。

從表1數(shù)據(jù)可得到活塞質(zhì)量與活塞涌波關(guān)系圖,如圖3所示。

表1 不同材質(zhì)活塞阻抗板消能效果

圖3 活塞削波效果

從圖3可以看出,在兩種引水道長度下,數(shù)據(jù)都表現(xiàn)為活塞質(zhì)量越大,減少調(diào)壓室涌波的效果越好,水流頂托活塞上升做功越多,消耗引水道水流慣性能越多。試驗(yàn)結(jié)果與理論分析相一致,當(dāng)活塞質(zhì)量無窮大時(shí),其消能效果最好,活塞式調(diào)壓室功能與阻抗式一致,因此,活塞式調(diào)壓室的消能效果介于簡單式與阻抗式調(diào)壓室之間。

3.3 引水道-調(diào)壓室穩(wěn)定

調(diào)壓室的穩(wěn)定情況如圖4所示。

圖4 調(diào)壓室水位波動示意

從圖4可以看出,相較于未加活塞的調(diào)壓室水位波動情況,加入活塞的調(diào)壓室,其水位波動時(shí)間短,波動振幅小,引水道—調(diào)壓室穩(wěn)定效果好。說明活塞式阻水板可以利用自重消除水位不穩(wěn)定波動,提高引水道—調(diào)壓室系統(tǒng)的工作穩(wěn)定性,提高供電質(zhì)量,減小調(diào)壓室斷面尺寸,降低調(diào)壓室造價(jià)。

4 結(jié) 論

本文對活塞消能式調(diào)壓室的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及工作原理進(jìn)行了論證,通過理論分析及模型試驗(yàn),指出了其運(yùn)行特點(diǎn)及消能效果,得到如下結(jié)論：

(1)活塞消能調(diào)壓室可以降低調(diào)壓室與過流通道間水頭損失,減小調(diào)壓室水位波動。

(2)通過理論分析可知,活塞式調(diào)壓室涌浪高度高于阻抗式調(diào)壓室,小于簡單式調(diào)壓室。

(3)通過模型試驗(yàn)可知,活塞質(zhì)量越大,其減少調(diào)壓室涌波的效果越好,試驗(yàn)結(jié)果與理論分析一致,當(dāng)活塞質(zhì)量無窮大時(shí),其消能效果最好；加入活塞后,調(diào)壓室內(nèi)水位波動時(shí)間短,波動振幅小,引水道-調(diào)壓室穩(wěn)定效果好。

[1]張麗, 韓菊紅. 水電站[M]. 鄭州: 黃河水利出版社, 2009．

[2]程永光, 陳鑒治, 楊建東. 水電站調(diào)壓室涌浪最不利疊加時(shí)刻的研究[J]. 水利學(xué)報(bào), 2004(7): 109- 113．

[3]鞠小明, 陳家遠(yuǎn). 調(diào)壓室涌波疊加計(jì)算研究[J]. 四川水力發(fā)電, 1997(4)： 88- 90．

[4]張志昌, 劉松艦, 劉亞菲. 阻抗式和簡單調(diào)壓室甩荷時(shí)水位波動的顯式計(jì)算方法[J]. 應(yīng)用力學(xué)學(xué)報(bào), 2004, 21(1): 50- 55．

[5]張健, 索麗生. 阻抗式調(diào)壓室甩負(fù)荷涌浪計(jì)算顯式公式[J]. 水力發(fā)電學(xué)報(bào), 1992(2): 70- 74．

(責(zé)任編輯 焦雪梅)

Feasibility Study of Piston Energy Dissipation Surge Chamber

TAO Yongxia1, DING Zelin2, LIU Ziqi3

(1. Yellow River Conservancy Technical Institute, Kaifeng 475004, Henan, China;2. North China University of Water Resources and Electric Power, Zhengzhou 450045, Henan, China;3. Yellow River Water Conservancy and Hydropower Development Corporation, Zhengzhou 450003, Henan, China)

A new type of surge tank—piston energy dissipation surge tank is proposed based on the structures of simple surge tank and throttled surge tank. The structure characteristics and operation principle of piston energy dissipation surge tank are introduced, and the energy dissipation effect is demonstrated by using theoretical analysis and model test. The experimental results show that: (a) the effect of energy dissipation is related to the quality of impedance plate, the higher the deadweight, the better the effect; and (b) compared to simple surge tank, the water-level fluctuation duration in piston surge tank is shorter, the amplitude is smaller and the stabilizing effect of surge tank with diversion channel is better．

model test; energy dissipation effect; water level fluctuation; piston energy dissipation surge chamber

2016- 05- 09

陶永霞(1971—),女,河南開封人,副教授,研究方向水利工程建筑設(shè)計(jì)及施工．

TV731

A

0559- 9342(2017)03- 0065- 03