閉式雙點壓力機(jī)曲軸斷裂失效分析研究

任東杰，談?wù)龑殻谓∮眩瑓问缌?/p>

（揚州鍛壓機(jī)床股份有限公司，江蘇 揚州 225128）

閉式雙點壓力機(jī)曲軸斷裂失效分析研究

任東杰，談?wù)龑殻谓∮眩瑓问缌?/p>

（揚州鍛壓機(jī)床股份有限公司，江蘇 揚州 225128）

本文為分析曲軸產(chǎn)生斷裂失效的原因，采用對失效件進(jìn)行詳細(xì)分析，找到導(dǎo)致零件失效的原因，并分析這些影響因素的作用機(jī)理，得出基本合理的科學(xué)理論。通過后續(xù)的實際生產(chǎn)檢驗，證實分析和改進(jìn)措施的有效性。

壓力機(jī)；曲軸；斷裂；分析；閉式；雙點

曲軸是壓力機(jī)的重要零件之一，通常在沖擊載荷及摩擦作用下工作。曲軸通常采用40Cr低合金鋼材料，加工工序流程主要包括：前期機(jī)加工→調(diào)質(zhì)處理→精加工→外圓表面感應(yīng)淬火→磨削加工，其中：調(diào)質(zhì)硬度需達(dá)到241～286HB,表面淬火后外圓硬度值需達(dá)到48～53HRC；熱處理后進(jìn)行探傷檢驗，不得出現(xiàn)裂紋；曲軸兩端的中心孔須作研磨處理。曲軸示意圖如圖1所示，其中黃色為表面淬火區(qū)域，紅色部分為曲軸臺階引起的應(yīng)力集中區(qū)域。

圖1 閉式雙點壓力機(jī)曲軸

在實際使用過程中，圖1中的紅色區(qū)域出現(xiàn)了曲軸過早斷裂失效的現(xiàn)象，失效后的原始斷口形狀如圖2所示。為了分析零件過早失效的原因，擬采用斷口宏觀形貌分析、化學(xué)成分分析、微觀形貌分析、晶相分析、硬度梯度分布測量等方法對失效件進(jìn)行詳細(xì)分析，找到可能導(dǎo)致零件失效的原因，并分析這些影響因素的作用機(jī)理。

圖2 失效件斷口的原始照片

根據(jù)不同分析試樣的檢測要求，在失效件斷口的典型特征位置取樣（圖1黑線為此次斷裂位置），取樣示意圖如圖3所示。

圖3 失效斷口的取樣示意圖

1 斷口宏觀形貌分析

曲軸斷口記錄了樣品斷裂時的全過程，包括裂紋的產(chǎn)生、擴(kuò)展直至開裂。因此對曲軸的斷口宏觀分析是最為直接也是必不可少的失效分析的步驟之一。圖4為曲軸斷口宏觀照片，其中4a為疲勞裂紋源，4b為擴(kuò)展區(qū)和韌性斷裂區(qū)，4c為瞬斷區(qū)。

以上宏觀斷口有明顯的疲勞斷裂特點，疲勞源、疲勞輝紋、韌性斷裂區(qū)以及終斷區(qū)，其中擴(kuò)展區(qū)斷口較光滑，韌性斷裂區(qū)為凹凸不平的韌窩，而終斷區(qū)為撕裂狀。從宏觀斷口形貌分析可初步判斷，在承受交變載荷作用下，曲軸產(chǎn)生了疲勞失效斷裂現(xiàn)象。

2 化學(xué)成分分析

材料化學(xué)成分是零件機(jī)械性能的重要保證，對產(chǎn)品的處理工藝和綜合性能有很大影響。為滿足實際生產(chǎn)對產(chǎn)品性能的要求，必須對材料的化學(xué)成分進(jìn)行認(rèn)真測量和分析。采用光譜分析儀測量斷裂源區(qū)和心部的元素成分，結(jié)果如表1所示。

40Cr合金鋼所含成分的國家標(biāo)準(zhǔn)（GB/T3077）為：C=0.37～0.44，Si=0.17～0.37，Mn=0.50～0.80，S≤0.025，P≤0.025，Cr=0.80～1.10，Ni≤0.3，Cu≤0.25。

圖4 失效樣品照片

表1 斷裂源區(qū)元素成分

由此可判斷失效件斷口和心部材料的化學(xué)成分均符合國家標(biāo)準(zhǔn)，排除了因材料成分不合格引起的失效斷裂現(xiàn)象。

3 斷口微觀形貌分析

為進(jìn)一步分析曲軸失效原因，擬采用環(huán)境掃描電子顯微鏡對失效件斷口進(jìn)行表面微觀形貌觀察。具體實驗時，在斷口的不同位置取樣（取6個具有代表性的試樣）并編號。

如圖5、6、7、8所示為斷裂源區(qū)試樣的掃描電鏡照片，從圖5中箭頭所示位置能夠明顯看到疲勞紋線、微裂紋，微裂紋從表面開始產(chǎn)生向內(nèi)延伸，形成大的裂紋。圖6為裂紋擴(kuò)展后形成的尺寸較大的裂紋區(qū)。在圖7中能夠看到沿河流花樣的方向擴(kuò)展的微裂紋。在圖8中形成了沿晶界擴(kuò)展的微裂紋。

圖5 表面裂紋、疲勞紋線以及微裂紋圖

圖6 裂紋擴(kuò)展后形成的裂紋區(qū)

圖7 脆性區(qū)的微裂紋

圖8 沿晶界擴(kuò)展的微裂紋

圖9反映了曲軸斷口的裂紋擴(kuò)展區(qū)的微觀形貌，從圖中可以看到明顯的臺階，而臺階周圍較平滑、整齊，具有脆性斷裂的特征。圖10為終斷區(qū)的微觀形貌，呈撕裂狀，并且有很多的凹坑和裂紋。從斷口的掃描電鏡照片可以明顯看到很多淬火裂紋，這是因為該曲軸在感應(yīng)淬火后并沒有進(jìn)行回火，從而導(dǎo)致有很大的淬火應(yīng)力，形成了很多的微裂紋、斷口臺階平滑、整齊，具有脆性斷裂的特征。

圖9 擴(kuò)展區(qū)臺階

4 金相組織分析

曲軸的最終熱處理表面感應(yīng)淬火可以保證曲軸表面獲得較高的硬度和耐磨性能，淬火區(qū)的組織為淬火馬氏體和少量的殘余奧氏體（表面淬火區(qū)組織如圖11～15所示），硬度可達(dá)到48～53HRC，保持了曲軸表面的高硬度和高的耐磨性能。未淬火區(qū)的組織主要為回火索氏體。在做金相檢測時，對斷裂源區(qū)、擴(kuò)展區(qū)（心部）、終斷區(qū)等不同區(qū)域分別取樣進(jìn)行觀察。

圖11 淬硬層過渡區(qū)的金相組織

圖11為淬火區(qū)與未淬火區(qū)域的過渡區(qū)，為400倍下觀察到的金相顯微組織。左下方為未淬火區(qū)，其組織為回火索氏體和少量的鐵素體。右上方為淬火區(qū)，其組織為淬火馬氏體和少量的殘余奧氏體。

圖12為未淬火區(qū)的組織，為400倍下的顯微組織。其組織為回火索氏體和網(wǎng)狀的鐵素體。

圖12 未淬火區(qū)的金相組織

圖13 擴(kuò)展區(qū)的金相組織

圖13為斷口擴(kuò)展區(qū)的金相顯微組織，為400倍下觀察到的組織形貌，從圖中能夠看到片狀的珠光體和鐵素體，且鐵素體的含量過高，達(dá)到了40%，導(dǎo)致了失效件的強(qiáng)度不足，容易引起曲軸的過早失效斷裂。

圖14為斷口終斷區(qū)的金相顯微形貌，為400倍下觀察到的顯微組織。從圖中觀察到組織的晶粒大小不均勻，且除了網(wǎng)狀的鐵素體之外，還有分布不均勻的成片的鐵素體。

5 硬度分析

硬度是衡量金屬材料軟硬程度的一項重要的性能指標(biāo)，是材料彈性、塑性、強(qiáng)度和韌性等力學(xué)性能的綜合指標(biāo)。一般認(rèn)為，材料的抗拉強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度與硬度存在一定的線性關(guān)系，硬度越高，疲勞強(qiáng)度越高。

采用HRS-150型數(shù)顯洛氏硬度計測量斷口試樣的硬度，分兩組測量硬度值，第一組為沿徑向從外圓向心部的洛氏硬度，如表2所示。第二組為沿圓弧方向的淬硬層的硬度，如表3所示。從以上實驗結(jié)果可以得出淬硬層深度為3.2mm，在軸的表面處淬硬層的硬度值最高只有43.9HRC，最低是31.7HRC，平均值為39.8HRC，淬硬層的硬度沒有達(dá)到產(chǎn)品的工藝技術(shù)要求，技術(shù)要求淬硬層的硬度為48～53HRC。感應(yīng)淬火過程中，工件沒有轉(zhuǎn)動，淬火均勻性較差，導(dǎo)致曲軸淬硬區(qū)硬度分布不均勻。淬火區(qū)的硬度不足會影響零件的抗拉強(qiáng)度、疲勞強(qiáng)度和耐磨性能，導(dǎo)致產(chǎn)品抵抗破壞的能力變差，是樣品零件斷裂失效的主要原因之一。

圖15 硬度取樣示意圖

圖16 硬度點分布示意圖

圖17 斷口沿徑向從外圓向心部的硬度分布圖

6 結(jié)論

圖18 曲軸表面硬度分布圖

（1）從曲軸失效斷裂斷口的宏觀觀察可發(fā)現(xiàn)疲勞斷裂的一些典型特征，如疲勞源、疲勞擴(kuò)展區(qū)，韌性斷裂區(qū)以及終斷區(qū)。韌性斷裂區(qū)有明顯的韌窩，終斷區(qū)呈撕裂狀。在斷裂源區(qū)存在典型的斷裂特征源，極易導(dǎo)致失效件的疲勞斷裂。

（2）該曲軸的化學(xué)成分符合國家標(biāo)準(zhǔn)，排除化學(xué)成分不合格引起的失效情況。

（3）SEM觀察斷口的微觀形貌，能夠看到明顯的疲勞紋線、各種尺寸的微裂紋和臺階，因此曲軸過早失效的原因可能是由于淬火裂紋引起的疲勞脆性斷裂，和宏觀觀察到的典型特征形貌基本一致。

（4）從金相顯微組織分析結(jié)果可以看出，淬火層的組織為淬火馬氏體，基體為回火索氏體和鐵素體，但是擴(kuò)展區(qū)的鐵素體含量過高，達(dá)到40%，導(dǎo)致其強(qiáng)度較差，是引起曲軸過早失效斷裂的原因之一。

（5）硬度試驗結(jié)果表明，曲軸的淬硬層深度約為3.2mm，但淬硬層的硬度過低，沒有達(dá)到產(chǎn)品工藝技術(shù)要求的硬度值，導(dǎo)致產(chǎn)品抵抗破壞的能力變差，是曲軸零件斷裂失效的主要原因之一。

[1]成大先.機(jī)械設(shè)計手冊[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008.

[2]熱處理手冊編寫組.熱處理手冊[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1981.

[3]表面處理編寫組.表面處理[M].北京：國防工業(yè)出版社，1991.

Analysis and research of fracture failure for closed double point crankshaft

REN Dongjie,TAN Zhengbao,SONG Jianyou,LV Shuling
（Yangzhou Metal Forming Machine Group Co.,Ltd.,Yangzhou 225128,Jiangsu China）

In order to analyze the reasons for fracture failure of the crankshaft,the failure parts have been analyzed in detail.The reasons for failure parts have been found out,and the function mechanism of these factors has been analyzed.The reasonable scientific theory has been obtained.By use of the follow-up actual production inspection,the effectiveness of the improvement measure has been proved and analyzed.

Crankshaft;Crack;Analysis

TG315.5

A

10.16316/j.issn.1672-0121.2017.01.007

1672-0121（2017）01-0032-04

2016-08-24；

2016-08-10

任東杰（1980-），男，工程師，從事鍛壓設(shè)備設(shè)計分析工作。E-mail：beijing2008chenc@163.com