汽油機正時罩蓋密封性能研究

劉志恩+秦樹炎+王鋒+杜松澤+馮展

摘 要：在對某汽油機進行耐久性試驗時，正時罩蓋腰部與缸體結(jié)合面處出現(xiàn)滲油現(xiàn)象。建立了汽油機裝配體三維有限元模型，采用數(shù)值仿真分析結(jié)合面壓試驗的方法，對發(fā)動機預(yù)緊力工況及熱機工況下，密封面處的接觸間隙、接觸壓力以及滲油點附近正時罩蓋、缸體的變形量進行分析。預(yù)緊力工況仿真結(jié)果與面壓試驗結(jié)果對比，驗證了仿真模型可靠，熱機工況仿真分析結(jié)果表明，滲油現(xiàn)象是由于滲油點附近正時罩蓋法蘭局部剛度不足，以及螺栓基座位置布置不合理造成。對滲油點附近正時罩蓋結(jié)構(gòu)局部剛度進行加強，同時調(diào)整部分螺栓布置位置后，滲油問題得到解決。

關(guān)鍵詞：密封性；有限元；面壓試驗

中圖分類號：TB42 文獻標識碼：A 文章編號：1005-2550（2017）03-0012-06

Research on Sealing Performance of Gasoline Engine Timing Cover

LIU Zhi-en， QIN Shu-yan， WANG feng， DU Song-ze， FENG zhan

（ Wuhan University of Technology， Hubei Key Laboratory of Advanced Technology for

Automotive Parts， Wuhan430070， China ）

Abstract： During the durability test of a gasoline engine，oil leakage occurred between the contact surface of timing cover and cylinder. A three-dimensional finite element model of gasoline engine assembly was established， based on the numerical simulation analysis and the method of surface pressure test， the contact clearance， contact pressure and the deformation of the timing cover and cylinder near the oil leakage point are analyzed under the condition of engine preload and heat sealing condition. Compared the simulation results in the cases of preload condition and surface pressure test， the simulation model is proved to be reliable， the simulation results of heat sealing condition， show that the phenomenon of oil leakage is due to the insufficient local stiffness of the cover flange near the oil leakage point and the unreasonable arrangement of the bolt base position. Strengthen the local stiffness of the timing cover structure near the oil leakage point， while adjusting part of the bolt layout position at the same time， the oil leakage problem is solved.

Key Words： Sealing； finite element method； surface pressure test

引 言

發(fā)動機密封性是評價發(fā)動機性能的重要指標之一，發(fā)動機密封性優(yōu)劣對其動力性，經(jīng)濟性，疲勞耐久性等有重要影響，發(fā)動機密封不良會導(dǎo)致燃油泄漏從而污染環(huán)境甚至引發(fā)安全事故。國內(nèi)外諸多學(xué)者針對汽油機密封面滲油問題進行了研究，彭旭東等[1]對密封機理進行了闡述，指出了采用現(xiàn)代數(shù)值模擬仿真技術(shù)結(jié)合試驗結(jié)果指導(dǎo)結(jié)構(gòu)設(shè)計，實現(xiàn)密封的高穩(wěn)定性、高可靠性、強追隨能力是我國進行密封性研究的重要方向之一；葉偉等[2]通過修改結(jié)構(gòu)易儲油結(jié)構(gòu)、優(yōu)化密封膠儲膠槽以及減少缸體與缸蓋裝配后密封面的高度差的方法，解決了發(fā)動機缸蓋-缸體-正時罩蓋三件結(jié)合面處的滲油現(xiàn)象；陳東亞等[3]指出可以通過CAE技術(shù)計算密封面張開量與滑移量來判定密封面是否存在滲油風(fēng)險；蘭銀在等[4]建立了發(fā)動機裝配體有限元三維模型，采用非線性接觸分析方法，對氣缸墊密封面的接觸應(yīng)力進行有限元分析，結(jié)果表明采用非線性接觸邊界條件進行有限元分析，能更好的體現(xiàn)氣缸蓋、氣缸墊與機體接觸面的真實應(yīng)力，并指出有限元非線性接觸分析法是研究氣缸密封的一種有效途徑。李利平等[5]運用有限元理論與ABAQUS分析計算軟件，并結(jié)合靜態(tài)面壓試驗驗證了有限元分析方法的合理性，分析結(jié)果表明密封圈與缸體的摩擦因數(shù)對密封性能的影響較小。Ghasemi A等[6]使用有限元的方法對兩種典型墊片的密封性能進行了研究，并指出有限元方法能夠準確可靠的預(yù)測的墊片密封壓力，正在成為汽車發(fā)動機設(shè)計中密封性分析的一個標準工具。

某汽油機在疲勞耐久試驗進行到50小時時，正時罩蓋腰部與缸體結(jié)合的密封面處出現(xiàn)滲油，滲油點如圖1所示。在加大部分螺栓擰緊力矩，用汽油清洗密封面并按密封面中心線重新打膠后，滲油問題得到一定改善但仍未解決。

本文將工程領(lǐng)域里廣泛應(yīng)用的有限元分析方法與傳統(tǒng)發(fā)動機密封性研究技術(shù)相結(jié)合，建立了發(fā)動機裝配體有限元模型，對發(fā)動機預(yù)緊工況和熱機工況下的密封性進行分析，預(yù)緊力工況下密封面處的接觸壓力與靜態(tài)面壓試驗結(jié)果對比。熱機工況再現(xiàn)了滲油現(xiàn)象找出了滲油原因，通過增大滲油點處正時罩蓋法蘭局部剛度以及調(diào)整螺栓位置，解決了發(fā)動機密封性問題，具備一定的研究意義和工程應(yīng)用價值。

1 有限元建模及試驗驗證

1.1 有限元模型的建立

有限元網(wǎng)格劃分是計算的前提條件，高質(zhì)量且數(shù)量合理的網(wǎng)格有利于提高計算效率同時減少計算時間。將發(fā)動機各部件三維數(shù)模分別導(dǎo)入HYPERMESH中進行模型離散，再將各個部件裝配起來，為保證計算精度同時兼顧計算機性能要求，平均網(wǎng)格尺寸取5mm，網(wǎng)格類型為二階四面體單元C3D10M，發(fā)動機各部件材料屬性見表1：

由于發(fā)動機裝配體幾何模型復(fù)雜，在進行網(wǎng)格劃分前應(yīng)對模型進行大量幾何清理，對于關(guān)注的密封區(qū)域，在前期幾何處理時進行公共區(qū)域網(wǎng)格切分，為保證重點關(guān)注區(qū)域接觸壓力（Cpress）、接觸間隙（Copen）的精度，接觸對網(wǎng)格節(jié)點應(yīng)一一對應(yīng)。接觸區(qū)域采用摩擦接觸邊界條件，各部件密封面之間接觸方式采用Surface to Surface，摩擦系數(shù)為0.15，螺栓與部件之間采用Tie連接，螺栓預(yù)緊力采用Pre-tension Section進行模擬。發(fā)動機有限元模型共有約582萬個節(jié)點，341萬個二階四面體網(wǎng)格，建立接觸面及接觸對627個。網(wǎng)格質(zhì)量檢查見表2，有限元模型見圖2：

同時根據(jù)螺栓擰緊力矩-軸向預(yù)緊力計算公式[7]，見式（1），得到各螺栓軸向預(yù)緊力大小。

式中，M為擰緊力矩；P為軸向預(yù)緊力；R為螺栓頭承力面外徑；r為螺栓承力面內(nèi)徑；f 為螺母與被連接件支承面的摩擦系數(shù)；t 為螺距；d2為螺紋中徑；β為螺紋升角。

1.2 面壓試驗及試驗仿真對比

采用Prescale膠片進行正時罩蓋密封面處靜態(tài)面壓試驗。Prescale膠片可測量兩觸面間壓力、壓力分布和壓力平衡，不同的色彩濃度表示的所施壓力大小[8]，通過感壓紙數(shù)值分析系統(tǒng)能夠得到確切的壓力數(shù)值，無需特殊設(shè)備或者裝置，成本低測量速度快，壓力測試精度可達到 2%。面壓試驗時首先根據(jù)需要選取合適量程的感壓膠片，本文中選用量程范圍為2.5-10MPa的低壓感壓膠片，將感壓紙剪成所需形狀，按照圖3所示將感壓紙平鋪在正時罩蓋密封面上，用規(guī)定力矩依次擰緊螺栓，靜置5min后，按順序松開螺栓，取出感壓膠片，由于感壓試紙對環(huán)境的濕度和溫度非常敏感，故試驗過程應(yīng)將溫度控制在25℃，濕度為45%。如圖4中（a）圖所示為正時罩蓋密封面處靜態(tài)面壓試驗結(jié)果，紅色越深表示該處的接觸壓力越大，（b）圖所示為預(yù)緊工況下正時罩蓋密封面處接觸壓力仿真結(jié)果，紅色表示接觸壓力大，藍色表示接觸壓力小。對比圖4兩圖中1-9號點處接觸壓力可知，面壓試驗結(jié)果與預(yù)緊工況下仿真結(jié)果高度一致，這表明作者建立的整機有限元模型準確可靠，能夠滿足工程分析需要以及用于下一步熱機工況的仿真計算。

2 密封性熱機工況分析

2.1 發(fā)動機傳熱分析

發(fā)動機工作狀況復(fù)雜，要較為準確的模擬發(fā)動機溫度場，首先應(yīng)進行發(fā)動機內(nèi)流場計算，需得到各缸燃燒室內(nèi)的流體溫度場、冷卻系統(tǒng)的熱交換系數(shù)等，很難較為準確的將發(fā)動機整機的溫度場模擬出來，且由于只需對發(fā)動機正時罩蓋密封面處的密封性能進行分析，只需準確得到正時罩蓋以及密封面附近的發(fā)動機溫度場即可，遠離正時蓋密封面處部件的溫度場對密封性分析影響不大。故實測正時罩蓋上關(guān)鍵點的溫度數(shù)值，在仿真計算中分區(qū)域設(shè)定正時罩蓋溫度，計算發(fā)動機熱傳導(dǎo)，從而模擬出正時蓋及密封面附近的發(fā)動機溫度場。

試驗采用熱電偶測量正時罩蓋上10個測點的溫度，測試工況為發(fā)動機外特性工況，最終發(fā)動機轉(zhuǎn)速穩(wěn)定在5000轉(zhuǎn)，并持續(xù)穩(wěn)定運行30分鐘，測點位置及編號如圖5所示，各測點溫度見表3：

2.2 熱機工況密封性分析

熱機工況下密封性能計算，考慮發(fā)動機溫度場和螺栓預(yù)緊力的工況下進行熱機密封性能的計算。如圖7所示為熱機工況下正時罩蓋密封面處接觸壓力和接觸間隙仿真結(jié)果，圖中線框所示即為滲油位置，表4所列為滲油點位置部分節(jié)點的接觸壓力和接觸間隙數(shù)值，仿真結(jié)果顯示滲油點位置的接觸壓力為零，熱機仿真結(jié)果與試驗中出現(xiàn)的滲油現(xiàn)象能夠相互印證。

3 滲油分析和優(yōu)化方案

3.1 滲油原因分析

正時罩蓋里主要安裝有正時鏈條和鏈條張緊機構(gòu)，發(fā)動機在運行過程中正時鏈條會高速運轉(zhuǎn)，鏈條張緊器為潤滑正時鏈條會噴出大量機油，故正時罩蓋結(jié)構(gòu)或局部受力不合理便會導(dǎo)致密封面處有較大的滲油風(fēng)險。正時罩蓋密封面處滲油的原因較多，常見的有螺栓擰緊力矩不夠或是在發(fā)動機運轉(zhuǎn)過程中出現(xiàn)力矩衰減，導(dǎo)致密封面接觸不緊密；正時蓋設(shè)計存在易儲油的水平結(jié)構(gòu)，使得發(fā)動機在運行過程中機油堆積在此處，在壓力作用下機油被擠壓出來；螺栓布置位置不合理，兩螺栓間距過大，或是兩螺栓連接中心線偏離密封帶，不利于密封膠壓緊密封。

滲油點處正時罩蓋結(jié)構(gòu)及附近螺栓布置如圖8（a）所示，在加大圖中兩螺栓預(yù)緊力矩并確保發(fā)動機在運轉(zhuǎn)過程中兩螺栓均未出現(xiàn)松動情況下，滲油現(xiàn)象仍然發(fā)生，說明此處螺栓的擰緊力矩大小或運行過程中的力矩衰減并不是導(dǎo)致滲油的原因；滲油點處罩蓋局部結(jié)構(gòu)圓滑過渡，機油不會在此處大量堆積，故此處罩蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計合理。圖8（b）所示為熱機工況在螺栓擰緊力矩和溫度載荷共同作用下，正時罩蓋的變形情況，從變形情況可知由于兩螺栓連接中心線偏離密封帶過遠，且兩螺栓之間罩蓋法蘭面材料較少局部剛度不足，在較大的螺栓預(yù)緊力和溫度載荷的共同作用下，此處正時罩蓋出現(xiàn)了較大的局部翹起，這直接導(dǎo)致了此處的罩蓋與缸蓋之間接觸不緊密，從而出現(xiàn)了接觸壓力為0的情況，進而導(dǎo)致滲油。

3.2 優(yōu)化方案

根據(jù)以上滲油原因分析，優(yōu)化方案有兩個思路：

（1） 改變螺栓布置位置，避免出現(xiàn)兩螺栓連接中心線偏離密封面太遠的情況；

（2） 提高滲油點處正時罩蓋法蘭局部剛度。

由以上思路并結(jié)合發(fā)動機實際情況，提出如下優(yōu)化方案：將滲油點處兩螺栓之間的正時罩蓋法蘭面加寬，最寬處加寬7mm，且在加寬后的法蘭面中間增加一個M6螺栓，優(yōu)化方案示意圖如圖9所示：

對優(yōu)化方案進行熱機工況下的密封性能仿真分析，優(yōu)化方案的接觸壓力與接觸間隙云圖同原狀態(tài)對比如圖10所示。表4所列為幾處關(guān)鍵位置接觸壓力和接觸間隙在優(yōu)化前后的具體數(shù)值。

從仿真結(jié)果上看，經(jīng)過優(yōu)化后，原滲油點處大部分節(jié)點接觸壓力已從0上升到0.5-8MPa，接觸間隙至少減小了3個數(shù)量級。

將此優(yōu)化改進方案應(yīng)用在樣機上，進行發(fā)動機耐久性驗證試驗時，發(fā)動機正時罩蓋、缸蓋、缸體結(jié)合面的滲油狀況不再發(fā)生，滲油問題得以解決。

4 結(jié)論

（1）采用摩擦接觸邊界條件對正時罩蓋密封面進行有限元非線性接觸分析，預(yù)緊力工況有限元仿真結(jié)果與面壓試驗感壓膠片所測得的接觸壓力對比，獲得了較好地一致性，說明用有限元的方法對密封性進行研究準確可靠。

（2）螺栓跨度及螺栓之間的法蘭剛度是影響正時罩蓋密封性的關(guān)鍵因素，正時罩蓋上螺栓布置時應(yīng)避免兩螺栓連接中心線偏離密封帶，正時罩蓋結(jié)構(gòu)及螺栓布置的數(shù)量、位置、擰緊力矩大小在發(fā)動機設(shè)計之初應(yīng)重點考察。

（3）密封面上的密封膠需承受一定的壓力才能達到密封效果，壓力目標值由所采用的密封膠性能確定，根據(jù)本例情況接觸壓力在2-3Mpa，接觸間隙小于10-10mm時能夠達到較好的密封效果。

參考文獻：

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