可拆芯壓力分散型預應力錨索施工技術應用

楊克紅

(廈門源昌城建集團有限公司 福建廈門 361012)

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可拆芯壓力分散型預應力錨索施工技術應用

楊克紅

(廈門源昌城建集團有限公司 福建廈門 361012)

采用該類型錨索，既解決了基坑支護難題，又避免給周邊環境造成障礙。以某大樓深基坑支護為例，詳細闡述了“U”型可拆芯壓力分散型預應力錨索的錨固原理、工作特性、施工工藝、基本試驗及經驗成果。為城市基坑支護工程的設計與施工提供有益參考，文章可以在同類基坑工程中推廣應用。

U型；可拆芯；壓力分散； 錨索；應用研究

0 引言

近年來，樁錨體系作為支護結構在基坑工程中運用較多，錨索的使用也較為普遍。然而，當錨索失去作用不再使用時，將永存于土層中而不能夠被清除，大量鋼絞線留存在地下，不僅造成極大的材料浪費、地下嚴重污染，而且伸出紅線范圍的錨索侵犯了臨近建筑的地下空間。當周邊環境需要建造其它建筑物或進行地下管線、地鐵、隧道施工或基坑施工時，這些預應力錨索便成為了障礙物。

本文通過工程實例來總結“U”型可拆芯壓力分散型預應力錨索的錨固原理、工作特性、施工工藝以及基本試驗方法，為同類工程運用此技術提供有益參考。

1 工程概況

1.1 項目概況

該基坑工程位于廈門市湖里區，項目占地面積1.173hm2，總建筑面積約77 119m2，其中地下室部分約25 619m2。該項目為單棟辦公大樓，框架結構，筏板基礎，地下3層，基坑平面呈梯形狀，周長約450m，基坑開挖深度約為12.60 m～18.30m。

1.2 地質概況

場地地貌為沖洪積臺地，經人工回填而成。基坑開挖深度影響范圍內巖土層自上而下主要為雜填土、素填土、淤泥質土、粉質粘土、中粗砂、殘積礫質粘性土、全風化花崗巖、強風化花崗巖。

1.3 基坑周邊環境

場地地勢起伏較大，東側為立交橋，距離用地紅線最近處約28m，未來規劃有隧道在此穿越；南側為自然邊坡及市政道路，坡底距用地紅線最近處約20m；西側為超市，距離圍墻0.5m，距離用地紅線最近處約28m；北側為在建項目，距離用地紅線約30m，周邊管線均未施工。

1.4 基坑支護概況

基坑安全等級一級，基坑四面全部采用放坡+樁錨的支護形式，支護樁采用直徑1000mm旋挖樁，間距1600mm，支護樁間采用直徑1000mm高壓旋噴樁止水。樁頂2m范圍內采用放坡+噴射混凝土支護的方式防護，C30混凝土冠梁，錨索錨固，樁身設置2～4道28b槽鋼腰梁。錨索采用“U”型可拆芯壓力分散型錨索，錨索長度16m～34m，錨索采用2Φ15.2鋼絞線。該基坑設計使用期限12個月。基坑典型剖面如圖1所示。

圖1 基坑典型剖面圖

2 “U”型可拆芯壓力分散型預應力錨索的錨固原理

可拆芯錨索是在壓力分散型預應力錨索的基礎上改進而來，它既實現了錨索的使用功能，又實現了使用后的可拆功能。該類錨索是將每根無粘結力的鋼絞線彎曲加工成U型，鋼絞線從張拉端開始，繞過U型承載體再回到張拉端形成一個單元錨索，多個單元錨索組合形成錨索體。然后，按傳統預應力錨索進行安裝、注漿、鎖定，錨索的拉力迫使處于不同深度的承載體壓迫注漿材料，從而形成壓力分散型錨固體。當錨索受力時，鋼絞線將拉力傳遞給U型承載體，使U型承載體受壓，U型承載體又將壓力傳遞給灌漿體，灌漿體最后通過摩擦力傳遞給土體，從而實現錨索的使用功能。當錨索完成臨時支護功能后，借助退錨設備將鋼絞線的錨頭夾片松開，用電動卷揚機對鋼絞線一端施加拉力，鋼絞線即可從無粘結包裹體中拔出(即拆芯的過程)，僅留下U型承載體和灌漿體在土中，從而實現了錨索的可拆功能。其示意如圖2所示。

圖2 “U”型可拆芯壓力分散型錨索示意圖

3 “U”型可拆芯壓力分散型預應力錨索的工作特性

該類錨索屬于壓力分散型錨索，與傳統的拉伸型錨索比較，具有良好的傳力機制和工作特性。該類錨索在張拉時，借助其不同間距的承載體，使錨索的整體拉力轉化為幾個作用于承載體上的壓力。每個承載體承擔的壓力僅為總拉力的幾分之一，有效避免了粘結摩阻應力集中的現象，從而使粘結摩阻應力分布均勻，這樣可以有效地利用土體的抗剪強度，從而具有更大的承載力。同時，承載體承受壓應力時，對注漿錨固體產生徑向擴張，按照摩阻力與其壓應力成正比的原理，這種受力方式能提高其摩阻強度。鑒于混凝土受壓強度高的特點，該錨索的工作機理恰好使錨固體內的灌漿材料處于受壓狀態，有效地利用了混凝土的特性，使其不易開裂。而錨索因有PE管保護和注漿體包裹，不易腐蝕，耐久性大為提高。錨索的預應力筋為無粘結鋼絞線，完成預訂功能后可以被抽出，不對周圍環境干擾。

4 施工工藝

機械造孔→錨索制作→錨孔清理→錨索安裝→冠梁/腰梁施工→錨索注漿→立錨墩→錨索張拉→錨索鎖定→錨索體拆芯回收。

4.1 機械造孔

國內造孔機械主要有液壓、電動、氣動等三大系列，常用鉆機有YG60、QZJ100B、MG-50A、MD-50、 YG-2A等型號，在基坑錨索施工中應用較多的是履帶式多功能鉆機、風動潛孔鉆和輕型地質鉆。造孔主要技術參數為風量、風壓和鉆壓，風量以能排除巖屑及石粉為準，一般為17m3/S；風壓一般為0.5MPa～0.7MPa；鉆壓普通鉆頭一般為8kN～10kN，偏心鉆頭一般為13kN～15kN。

對于冠梁部位錨索，先用挖掘機將土方挖至支護樁標高部位下100mm，然后截樁、錨索安裝、注漿、冠梁混凝土澆搗，最后錨索張拉鎖定。

對于腰梁部位錨索，先將土方開挖到腰梁標高以下500mm，開挖寬度約5m，平整作業場所、測量放線，然后植筋、錨索安裝、注漿、腰梁安裝或混凝土澆搗，最后錨索張拉鎖定。

造孔前，首先要安穩錨桿鉆機、調整好方位角和傾角，直至滿足設計要求為止。鉆機調整到位后按錨索設計長度將鉆桿依次擺放在鉆桿架上，鉆桿的配備根據造孔的深度來確定，鉆桿用完孔深也達到要求，需要接長時用緊固件將鉆桿緊牢即可。開鉆前必須再次復核孔位標高、方位及傾角，確保誤差不超過：傾角±0.5°，方位角±1°，確認無誤后方可造孔作業。通常，造孔深度要比設計值長約500mm。造孔過程中每一回次結束時要將鉆具外退300mm～500mm并向孔內吹氣，當孔口不再出現鉆屑時再停止吹氣將鉆桿接長。值得注意的是，停風時要逐步降低風壓且不得突然中斷，突然中斷會出現鉆渣倒吸造成鉆桿堵塞。

錨桿造孔直徑一般為100mm～150mm，由于U型可拆芯錨索是成對出現的，成孔的直徑比一般錨索要大，才能容納成對的錨索，成孔直徑一般都大于150mm，造孔的方法一般根據土質情況選擇，對于土質較好的采用無水鉆進。對于土質較差或較松散的(如粉土、砂土、卵石、有機質土、回填土)采用套管護壁鉆進；在地下水位以下的采用套管護壁或泥漿護壁成孔。

造孔過程中要經常對孔的方位角及傾角進行檢查，防止偏斜過大，孔的測斜可用手電筒倒置孔內，通過回光來檢查傾角和方位。在造孔過程中若發現孔中出現黃色石粉并伴隨碎狀石塊時，說明孔內已有塌孔跡象。遇到這種情況應立即停止鉆孔作業、拔出鉆桿、實施固壁注漿(水泥砂漿和水玻璃的混合液)措施，以鞏固孔壁防止塌孔。固壁注漿1d后可再次進行重新鉆進。當造孔遇雨天或雨季時，會出現泥漿沿破碎巖石縫隙流入，這時采用高壓水把巖石縫隙里的泥漿沖洗干凈后，再用混合液固壁注漿，若巖石縫隙里的泥漿未沖洗干凈就進行固壁注漿，不但注漿效果差，而且還容易造成假象。

4.2 錨索制作

在造孔的同時于施工現場進行錨索制作，錨索的組成主要是鋼絞線、承載體、對中支架和注漿管。鋼絞線下料長度為單元錨索鋼絞線計算長度加張拉、拆除操作長度500mm。由于U型可拆芯錨索是由多條長度不同的錨索彎折而成，必須根據設計要求計算出每條錨索的長度，用皮尺分別量取每條錨索長度并用切割機切割。切割后在每條錨索的兩個端頭用相同顏色油漆進行標記，以便張拉時識別。鋼絞線切斷后平直地放在平坦的地面上，用皮尺丈量各單元錨的長度值并做好相應記錄。切割好的鋼絞線用彎折機將其對稱彎折成U型，彎折時不得損壞鋼絞線外的PE套管。彎折后將U型承載體放置在鋼絞線對中彎折處并用鐵絲綁扎牢固。這樣就完成一個單元體，將多個單元體逐個按順序平直擺放在平整地面上。然后在內錨固段的范圍內按照1.5m～1.8m左右的間距安裝對中支架，對中支架之間用緊固環扎牢，錨索在制作時要保證鋼絞線始終平行、各條鋼絞線不發生扭轉、間距大致相同。在張拉段也應按照1m左右間距用緊固環扎牢。為便于張拉段自由伸縮，張拉段部位鋼絞線應外套塑料管內涂黃油。為便于錨索體安裝，還可根據實際需要或設計要求在最長的單元錨上加設導向帽。對中支架安裝后按照設計插入注漿管，最后將所有的鋼絞線從端頭開始逐一捆扎在一起形成錨索體。

注漿管是錨索高壓注漿的通道和載體，它的作用是通過它將高壓水泥漿或水泥砂漿運送到錨孔內，漿料凝固后形成錨固體。注漿管制作和安裝的質量直接決定錨固體的質量。一次注漿管可選取PVC管(如：Φ20PVC管)，二次注漿管可選取能承受高壓的鋼管或鐵管(如：Φ15鐵管)。注漿管出口距離孔底距離分別為：一次注漿管約30cm，二次注漿約50cm。一次注漿管與錨索綁扎在一起，注漿完成后可將PVC管拔出孔外，二次注漿用的鐵管一般通過隔離支架中心孔穿入。在一次注漿管距離孔口約10cm左右處安放止漿袋，止漿袋兩端可用鐵絲綁扎在錨索上。同時，用一根耐高壓的塑料管穿過止漿袋作為二次灌漿之用，止漿袋內的塑料管要開幾個小口，注漿時水泥漿從塑料管小口流入止漿袋內并使其注滿膨脹后封住孔口，為二次高壓注漿提供壓力保證，從而保障了注漿效果和灌漿體的密實度。二次注漿管在錨固段內自孔底向上每隔一段距離(500mm～750mm)在管壁四周鉆3φ5的小孔作為出漿口，注漿管四周出漿小孔及注漿管底口可用膠布密封，這樣可有效避免一次注漿液流入二次注漿管內導致其無法使用。

4.3 錨孔清理

造孔作業結束后，套管和鉆桿可逐根拔出，撥出后及時用清水清洗干凈并堆放整齊備用。造孔深度的檢查可用一根長PVC管插入孔內進行測量，PVC管不但可測量孔深，還可向孔內高壓吹氣，通過高壓吹氣可將孔內的鉆渣、粉粒等吹出。在錨孔清理時若孔內高壓吹不出粉塵，說明錨孔內有滲水出現。遇到這種現象，可采取向孔內射入高壓清水進行孔內清掃，等到高壓清水流出后就表明錨孔已清理干凈。

4.4 錨索安裝

錨索制作好后，要逐一對錨索編號進行核對，核對無誤后用人工將錨索抬到相應的錨孔位置放好，安裝時錨索勻速推送入孔內，防止鋼絞線在孔內扭轉或彎曲。若是采用套管護壁成孔工藝，應在套管拔出前將錨索插入孔內。在錨索被推送進孔過程中不允許移動隔離支架、不允許扭轉錨索體，要隨時不斷地對注漿管和排氣管進行檢查并保障其暢通。注漿管的出漿口可通過設置逆回閥或止漿袋來防止漿液隨意流淌，避免一次注漿時漿液將二次注漿管堵塞，從而保證漿液能壓至錨孔底部。

4.5 冠梁/腰梁施工

冠梁施工工藝流程：土方開挖至冠梁標高下100mm→鑿樁頭→放線定位→冠梁鋼筋綁扎→塑料硬管安裝及穿錨索→支冠梁側模→澆混凝土→振搗→養護→拆模。

腰梁施工工藝流程：土方開挖至腰梁下500mm→放線定位→鑿樁身→植筋→鋼板焊接→槽鋼安裝→綴板安裝焊接→鋼管及錨板安裝。

4.6 錨索注漿

錨索灌漿體承擔著受力媒介的作用，一方面承擔承載體傳來的壓力，同時又將壓力轉化成摩擦力傳遞給土層，灌漿體是漿液通過注漿泵高壓注入孔內后形成的，它與U型承載體緊密結合共同承擔著鋼絞線的拉力。漿液攪拌采用攪拌機攪拌，并現拌現用且必須在初凝前用完。水泥漿液通過注漿管注入孔內并充填孔內整個錨固段。在插入和拔出注漿管操作過程中，注漿管的管口要始終埋入注漿液面以下，當孔口流出水泥漿時才能停止注漿。漿液水灰比根據注漿工藝的不同而不同，配合比根據試驗或設計確定，一般一次注漿0.4～0.5，二次注漿0.45～0.55。根據地質結構和施工條件，可在注漿液中加入早強劑或膨脹劑等外加劑，摻入數量根據試驗數據確定(一般為水泥用量的2%)。

U型可拆芯錨索采用兩次或兩次以上注漿方法，使水泥漿填滿每個單元錨索的錨固段。第一次采用常壓注漿，當水泥漿從孔內流出到孔口時，就可停止注漿并將注漿管拔出；當水泥漿凝固后，用眼觀手摸的方法查看孔口的充填情況。若水泥漿不能完全充滿時，還需進行補充注漿。當第一次注漿結束后1～2d，就可以進行第二次高壓注漿。注漿的壓力，應根據設計要求進行控制。注漿的順序按先深后淺、先內后外分段隔根進行。錨索注漿后需要進行不少于7d的自然養護。對于裂隙比較發育的錨孔，要首先用水泥-水玻璃雙漿液進行注漿固結，3h～5h后再注入純水泥漿。

4.7 立錨墩

錨墩的主要功能是將錨索產生的荷載通過錨具傳遞給基坑冠梁或腰梁上。為使錨板能很好地將拉力傳遞給錨索，錨墩與錨索體相交的夾角決定著其傳力的效果，最好的受力角度為錨墩與錨孔軸線垂直，采用的簡易措施是用鋼管與鋼墊板垂直焊接。值得注意的是，鋼管直徑應與鉆頭直徑相同，在進行混凝土冠梁澆筑前或槽鋼腰梁安裝后，將焊接鋼管直接插入到錨索孔即可。

4.8 錨索張拉

對于U型可拆芯錨索來說，必須等到灌漿體強度達到設計要求且大于等于30MPa時方可進行張拉。作業前的準備工作有：將臺座調整平整，錨具安裝到位，調整錨具方位和角度，張拉千斤頂和油泵應到相應資質檢定機構進行標定且必須在有效期內。經標定合格的壓力表在作業過程中不得隨意更換；若在作業過程中出現損壞或故障，需要重新對壓力表標定并按新標定的數據進行操作。在進行正式施工前必須進行現場基本試驗，以獲取并確定有關施工參數。正式張拉前，要先對單元錨索進行預張拉，一來可使鋼絞線繃直拉緊，二來可使鋼絞線與承載體結合緊密，張拉力為設計荷載的10%～20%。張拉采取隔根跳開張拉法。張拉結束前，持荷穩定10min～15min后卸荷鎖定。鎖定2d內發現應力有較大損失必須再次補償張拉，然后鎖定。

錨索張拉的方法主要有整體張拉、等荷張拉、循環張拉和補償張拉等4種張拉方法。對于U型可拆芯錨索來說，由于各單元鋼絞線長度長短不一，采用傳統的張拉方法會出現各單元鋼絞線承受的荷載各不相同。因此，采用單一的張拉方法難以實現，只能采取幾種張拉方法相結合的張拉方式，這就決定了其張拉工藝的復雜性。U型可拆芯錨索一般采用補償張拉與循環張拉相結合的方法。用設計張拉力和錨索體伸長值來綜合控制錨索應力，以張拉力為準，用伸長量來校核，確保張拉時其實際伸長值與理論值偏差在6%范圍內。

4.9 錨索伸長量計算

U型可拆芯錨索單元錨索長度如圖3所示。

圖3 單元錨索長度示意圖

4.9.1 錨索張拉差異荷載增量和理論伸長量的計算

(1) 針對兩單元錨索：

差異伸長量：

△LA=1.1×N拉×LA/(4E×A)

△LB=1.1×N拉×LB/(4E×A)

△LA-B=△LA-△LB=1.1×N拉×(LA-LB)/(4E×A)

差異荷載增量：

△P=(E×A×△LA-B/LA)×2

(2) 針對三單元錨索：

差異伸長量：

△LA=1.1×N拉×LA/(6E×A)

△LB=1.1×N拉×LB/(6E×A)

△LC=1.1×N拉×LC/(6E×A)

△LA-B=△LA-△LB=1.1×N拉×(LA-LB)/(6E×A)

△LB-C=△LB-△LC=1.1×N拉×(LB-LC)/(6E×A)

差異荷載增量：

△P1=(E×A×△LA-B/LA)×2

△P2=[(E×A×△LB-C/LB)+(E×A×△LB-C/LA)]×2

式中：

LA、LB、LC—A、B、C單元錨索長度，且LA>LB>LC，單位：mm；

△LA、△LB、△LC—A、B、C單元錨索在規定最終張拉荷載作用下的伸長量，單位：mm；

△LA-B、△LB-C—各單元錨索在給定最終張拉荷載作用下的差異伸長量，單位：mm；

N拉—錨索設計拉力，單位：kN；

△P1、△P2—差異張拉第一、第二步級張拉荷載增量，單位：kN；

A—鋼絞線束截面面積，單位：mm2；

E—鋼絞線彈性模量，單位：MPa。

錨索張拉時實際伸長值△L：

△L=△L1+△L2

式中：△L—錨索實際伸長值,單位：mm。

4.9.2 壓力分散型錨索張拉程序

安裝千斤頂→0→ΔP1→2ΔP1→ΔP2→12.5%N拉→2ΔP2→25%N拉→50%N拉→75%N拉→100%N拉→110%N拉。

4.10 錨索鎖定

錨索在張拉鎖定作業中偶爾會出現應力損失的情況，在相鄰錨索張拉作業時會引起預應力損失，預應力損失值可以通過錨索鎖定前和鎖定后的拉力差值進行測定。當手頭沒有實測數據時，可以按照拉力設計值的1.1～1.15倍來確定。若鎖定2d內發現有較大的應力損失情況應進行補償張拉，張拉完成后再進行鎖定。錨索鎖定后，用皮尺或鋼卷尺測量錨頭外鋼絞線的長度，錨頭外鋼絞線預留500mm～800mm，多余部分可以截掉。

4.11 錨索回收錨索體拆芯

錨索體拆芯的過程實質上就是把錨索體中預應力鋼絞線這個“芯”進行拆除并回收，該技術中錨索體中的U型承載體及其附屬物無法拆除，只能留在土中。錨索拆芯前提要求：

(1)地下室結構完成且支護樁與地下室結構間的換撐裝置已施工完成并可承力。

(2)錨索鋼絞線未破損，使用荷載沒有超過荷載設計極限值。

(3)鋼絞線外露錨頭余量不少于500mm。

(4)地下室與腰梁間有大于1m的水平距離，沿腰梁方向有大于1個人操作的空間，以便拆芯時有足夠的作業空間。

當基坑支護工程完成擋土、止水功能后，留在土層的錨索就失去意義。待地下室結構完成換撐、基坑周邊土方開始回填時可由下到上分層、分批、分段將需要拆除的錨索進行拆除回收。拆芯步驟如下：

(1)錨索拆芯時，先將拆芯千斤頂安放平穩，然后開啟千斤頂，對欲拆除的鋼絞線施加比其原荷載更大的張拉力，使即將回收的鋼絞線脫離固定夾具，并將錨具上的工作夾片拆除。

(2)利用拆芯千斤頂將鋼絞線拉出一段并觀察其受力情況，當其受力有所下降后，就可采用簡易設備(如卷揚機、絞車)或人工將鋼絞線逐根拔出。

(3)每段錨索全部拆除后，即可從下至上拆除腰梁上的槽鋼，并按規格、長短分類回收堆放。

(4)鋼絞線全部拆除后，應根據錨索拆除的部位進行登記造冊，并與錨索安裝記錄進行對比，確保錨索能全部拆除回收。在拆除過程中若出現鋼絞線拔不出來或鋼絞線長度與施工數據不符等情況，應根據出現的情況進行現場分析，分析不符或產生偏差的原因，進一步找到解決問題的辦法和措施。

5 基本試驗

錨索正式施工前應選取代表性土層進行試驗，通過試驗確定施工工藝及相關技術參數。該工程共選取了3根錨索進行試驗，錨索采用4Φs15.2全長無粘結鋼絞線，錨固體直徑150mm，自由段長度8.5m，錨固段長度16.5m，軸向拉力設計值340kN，最大試驗荷載476kN，試驗結果為：在最大試驗荷載作用下，錨頭位移相對穩定，承載力滿足設計要求。基本試驗1錨索抗拔試驗檢測結果Q-S曲線和位移曲線如圖4～圖5所示。

圖4 Q-S曲線圖

圖5 錨桿荷載-彈、塑性位移曲線

基本試驗錨索基本試驗結果如表1所示。

表1 基本試驗錨索基本試驗結果

基本實驗荷載-位移曲線如圖6所示。

圖6 荷載-位移圖

6 結語

經過實踐，基坑中采用“U”型可拆芯壓力分散型預應力錨索是可行的、成功的。通過工程實踐，從中得出如下體會：

(1)該類錨索既解決了基坑支護錨固難題，又避免給周邊環境造成障礙，為城市基坑支護工程的設計與施工提供有益參考，可以在同類基坑工程中推廣使用。

(2)該類錨索一般運用于臨時支護工程中，不宜用于永久性錨索。

(3)該類錨索在施工中應注意保護好錨索外的PE套管或PVC管，不得破壞，否則，高壓水泥漿滲入管內，錨索拆除將極其困難。

(4)該類錨索的張拉工藝特殊，必須嚴格按設計或規范要求進行張拉，才能讓錨索的拉力均衡，發揮其最大作用。

(5) 該類錨索宜采用二次注漿工藝，可避免錨固體周邊注漿不飽滿的施工質量問題，從而使錨固體能有效地發揮抗壓作用。

[1] 傅春青.可拆芯式錨索施工技術[J].隧道建設，2007,27(S2):454-458.

[2] 趙海生.基坑支護可拆型錨桿技術研究及應用[J].巖土力學，2005,26(11):1766-1770.

[3] 朱經志.壓力分散型錨索施工技術[J].國防交通工程與技術，2010,08(6):64-67.

[4] 劉玉堂，袁培中，白彥光.壓力分散型錨索不宜作為永久性錨索[J].預應力技術，2008(2):1-4.

Removable core dispersed pressure prestressed anchor rope construction technology application

YANGKehong

(Xiamen yuanchang urban construction group Co.,Ltd,Xiamen 361012)

By using this type of anchor cable, not only solves the problem of foundation pit supporting, and avoid obstacles to the surrounding environment.In a certain office building deep foundation pit supporting, for example, this paper expounds the anchoring principle, working characteristics, construction technology, basic test and experience of the "U" type removable core pressure dispersed prestressed anchor cable.Design and construction of foundation pit supporting project for the city to provide beneficial reference and can be applied in similar excavation engineering.

U; Removable core.Pressure; Anchor rope; Application research on

楊克紅(1974.9- )，男，高級工程師。

E-mail:192788379@qq.com

2017-03-27

TU74

A

1004-6135(2017)08-0051-06