Hollo-Bolt單向螺栓套管肢斷裂原因分析

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(同濟大學 機械與能源工程學院, 上海 201804)

Hollo-Bolt單向螺栓套管肢斷裂原因分析

簡小剛,謝學興,潘彩芳,王魯磊

(同濟大學 機械與能源工程學院, 上海 201804)

Hollo-Bolt進口單向螺栓在預制件裝配式施工中容易發生套管肢剪切破壞失效的問題。采用化學成分分析、硬度測試、金相檢驗、掃描電鏡觀察及中性鹽霧試驗等方法，分析了Hollo-Bolt在承載試驗過程中失效的原因。結果表明：Hollo-Bolt帶狹槽套管的選材較軟，且缺乏合理的熱處理工藝，其表面的鍍鋅防銹處理效果也不夠理想，使其強度降低，導致套管肢發生剪切破壞。最后據此提出了優化方案。

Hollo-Bolt單向螺栓; 剪切破壞; 選材; 熱處理; 防銹處理

鋼結構摩擦型高強螺栓連接副廣泛應用于工業廠房、高層民用建筑及重型機械等領域。就目前普遍使用的高強螺栓連接副而言，工作人員需要同時在兩側作業，不能滿足一些特殊場合的緊固需求。比如建筑領域的方鋼管柱和H型鋼梁端板連接時，由于鋼管柱為封閉截面，無法實現雙面同時作業，只能進行單側連接安裝[1]，然而目前國內并無該類成熟的單向鎖緊緊固件產品。英國Lindapter International公司研發生產的Hollo-Bolt為專門針對該類場合的具有單向安裝功能的緊固件。其市場售價較高，這使其在我國的推廣使用受到限制。因此有必要對該產品進行試驗分析，為自主研發同類產品積累參考經驗。

圖1 承載破壞失效的Hollo-Bolt外觀Fig.1 Appearance of the failure Hollo-Bolt after bearing damage

Hollo-Bolt進口單向螺栓在預制件裝配式施工中容易發生套管肢剪切破壞失效。徐婷等[2]Hollo-Bolt螺栓進行拉伸試驗發現：當其抗拉承載力介于高強度螺栓拉斷承載力上下限值之間時，由套管肢撐開形成的墊片就遭到了剪切破壞，從而使整個連接副失效。針對該問題，筆者對承載拉伸試驗中失效的Hollo-Bolt螺栓套管肢(圖1)進行了一系列理化檢驗及失效分析，尋找套管肢的斷裂原因并據此提出優化方案，為相關研究與應用提供參考。

1 Hollo-Bolt螺栓單向緊固原理

根據所提供的預拉力不同，Hollo-Bolt螺栓的組成部件有所差異。文中分析的是能提供3倍預拉力的Hollo-Bolt螺栓，其由5個部件組成，即8.8級的全螺紋螺桿、錐形螺母、墊圈、橡膠圈和帶狹槽的套管，見圖2。圖3為Hollo-Bolt螺栓安裝前后示意圖，其緊固原理為：通過旋轉六角螺栓頭，使得錐形螺母向帶狹槽的套管方向旋進，逐漸撐開帶狹槽的套管，最終使套管各分支緊靠在內側螺栓孔壁上，形成“特制墊片”，起到緊固連接的功效。由其緊固原理不難發現，帶狹槽套管的材料性能對整個連接副起著至關重要的作用。

圖2 Hollo-Bolt組成部件示意圖Fig.2 Schematic diagram of Hollo-Bolt components

圖3 Hollo-Bolt安裝前后示意圖Fig.3 Schematic diagram of Hollo-Bolt before and after installation

2 理化檢驗

2.1化學成分分析

對圖1圓圈所示套管肢試樣表面進行打磨后，利用斯派克直讀式光譜儀對套管肢化學成分進行分析，結果如表1所示。可見其化學成分和國內Q235鋼的相當，為碳含量較低的碳素鋼，但硫元素含量較高，超過我國低碳鋼技術標準GB/T 700-2006[3]的要求。硫元素在一定程度上可改善鋼材的機加工

表1 套管肢化學成分分析結果(質量分數)Tab.1 Analysis results of chemical compositionsof the sleeve limbs (mass fraction) %

性能，但同時會弱化晶界，因此我國鋼材技術標準一般要求將硫含量控制在0.035%(質量分數)以下。

2.2硬度測試

使用顯微維氏硬度計對套管肢試樣表面進行硬度測試，套管肢表面的平均硬度僅為174 HV0.1(166 HB)。結果表明，該套管可能未進行過任何熱處理，其硬度接近我國原材料供貨狀態的硬度180 HB。據此推測，該套管可能是由供貨狀態未經合適熱處理的材料直接加工而成。

2.3金相檢驗

使用電火花數控線切割機床對圖1圓圈中另一塊套管肢試塊進行切割取樣，取樣尺寸為10 mm(長)×10 mm(寬)×5 mm(厚)。使用XQ-1型金相試樣鑲嵌機對小試塊進行鑲嵌，再用不同級別的金相砂紙從粗到細進行端面磨制，經拋光及4%(體積分數)硝酸酒精溶液侵蝕后，使用日本OLYMPUS金相顯微鏡觀察試樣的顯微組織并采集照片。

圖4 套管肢的顯微組織形貌Fig.4 Microstructure morphology of the sleeve limbs

圖4為Hollo-Bolt螺栓套管肢試塊的顯微組織形貌，可見其顯微組織主要由大量塊狀鐵素體和少量珠光體組成，放大500倍下晶界分明。結合硬度測試結果，可進一步驗證套管肢材料為含碳量較低的碳素鋼，且未進行過任何熱處理，為供貨狀態的熱軋態組織結構。

2.4掃描電鏡觀察

利用JEOL掃描電子顯微鏡對Hollo-Bolt套管肢斷口進行了觀察，結果如圖5所示。圖5為套管肢狹槽邊緣起裂位置形貌，表明套管肢在承載力的作用下，產生了非常明顯的撕裂型單向滑移。圖6為套管肢斷面中心位置形貌，可見心部在瞬間斷裂過程中形成少量的韌窩特征。掃描電鏡觀察結果進一步證明套管肢材料的塑性較好，強度不足。

圖5 套管肢狹槽起裂位置形貌Fig.5 Morphology of the crack initiation position of the slotted sleeve:a) at low magnification; b) at high magnification

圖6 套管肢斷口微觀形貌Fig.6 Micro morphology of the fracture surface of the sleeve limbs

2.5中性鹽霧試驗

使用砂輪切割機，對圖1中未斷裂的兩片套管肢(表面鍍層保存較好)進行切割取樣，使用FQY010A鹽浴腐蝕試驗箱對試樣進行中性鹽霧試驗。試驗條件為：試驗溫度35 ℃；鹽水類型為5%(質量分數)氯化鈉溶液；沉降速率為1～2 mL·(80 cm-2)·h-1；依據標準為GB/T 10125-2012和GB/T 6461-2002。試驗進行了23 h后，試樣表面就出現了白銹，見圖7。試驗結果表明，Hollo-Bolt螺栓表面鍍鋅層的防腐蝕性能效果較差，遠沒有達到正常鍍鋅件的防腐蝕性能。加上套管肢表面的鍍鋅層很容易在螺栓孔內壁的剪切力作用下被破壞殆盡，因此其實際的防腐蝕性能可能更差。

圖7 中性鹽霧試驗前后Hollo-Bolt形貌Fig.7 Morphology of Hollo-Bolts before and after the neutral salt spray test:a) before the test; b) after the test

3 分析與討論

由以上理化檢驗結果可知：Hollo-Bolt的設計存在一定的缺陷，尤其在套管肢的選材和熱處理工藝方面嚴重欠缺，不能滿足我國預制式裝配件結構梁的安裝需求；具體表現為螺栓選材較差，且未進行過任何熱處理，綜合力學性能較差，表面鍍鋅處理質量不佳，防腐蝕性能較差。由Hollo-Bolt的安裝緊固原理可知，當螺栓開始施加預緊力時，板件上預先開好的螺栓內孔壁邊角處就開始對套管肢撐開形成的“墊片”進行剪切作用，隨著施加力的增強，該剪切作用逐步加強。此時螺栓內孔壁邊角處與套管呈線接觸狀態，按照我國摩擦型高強度螺栓的試驗標準，M24 mm的8.8級螺栓預拉力設計值需達到175 kN以上[4]，而此時套管與螺栓內孔壁邊角處接觸的壓力非常大。套圈沒有一定的強度設計，其抵抗變形的能力就遠不能滿足螺栓內孔壁邊角對它的剪切作用。在內側螺栓孔壁持續的剪切力作用下，套管肢撐開形成墊片，表面先產生了塑性滑移，隨后因強度嚴重不足，在狹槽折彎處開始萌生裂紋，進而斷裂失效。與此同時，與內側螺栓孔壁接觸的表面鍍鋅層也在剪切過程中因材料塑性滑移而被破壞殆盡，此處鍍鋅層的防銹功能已消失。這樣的產品不僅無法二次使用，連一次使用都存在極大的安全隱患。因此，如若不改變現有的結構模式，則應更換套管材料，可選用中碳鋼，整體進行調質處理，以增強其整體綜合力學性能；再配合表面熱處理技術增加套管的表面硬度，提高其耐磨性；與此同時，選用合適的表面防銹鍍鋅處理工藝以提升其力學穩定性[5-6]。

4 結論及建議

Hollo-Bolt單向螺栓帶狹槽套管肢的選材較軟，熱處理工藝和表面鍍鋅防銹處理工藝嚴重欠缺，套管整體綜合力學性能和防腐蝕性能較差，從而導致套管容易發生剪切破壞，不能滿足我國預制式裝配件結構梁的安裝需求。

在實際使用中，可選用中碳鋼作為套管肢的材料，整體進行調質處理，以增強其綜合力學性能；配合表面熱處理技術增加套管的表面硬度，提高其耐磨性；再選用合適的表面防銹鍍鋅處理工藝，以提升其力學穩定性。

[1] 簡小剛,朱能炯,王偉,等.一種嵌套式單邊螺栓緊固件:CN103541982 A.2014.01.29[P]. 2014-01-29.

[2] 徐婷,王偉,陳以一.單邊螺栓連接性能試驗報告(TJSLS-2015-03)[R].上海：同濟大學，2015.

[3] GB/T 700-2006 碳素結構鋼[S].

[4] JGJ 82-2011 鋼結構高強度螺栓連接技術規程[S].

[5] 王挺,李振華.鍍鋅螺釘斷裂分析[J].理化檢驗-物理分冊,2015,51(9):668-670.

[6] 楊曉,陳政龍,潘恒沛,等.40Cr鋼緊固螺栓斷裂原因分析[J].理化檢驗-物理分冊,2016,52(12):903-905.

AnalysisonFractureReasonsofSleeveLimbsofHollo-BoltOne-WayBolts

JIANXiaogang,XIEXuexing,PANCaifang,WANGLulei

(College of Mechanic and Energy, Tongji University, Shanghai 201804, China)

Imported Hollo-Bolt one-way bolts were prone to shearing failure on position of the sleeve limbs during the prefabricated assembly construction. By means of chemical composition analysis, hardness testing, metallographic inspection, scanning electron microscopy observation and neutral salt spray test for the failure Hollo-Bolts, the reasons for failure during bearing test were analyzed. The results show that: the material of slotted sleeves of Hollo-Bolts was relatively soft and lack of reasonable heat treatment process, and the effect of galvanized anti-rust surface treatment was not ideal; as a result of it, the strength of the sleeves reduced, which led to the shear failure of sleeve limbs. Finally,the optimization proposals were put forward according to the reasons.

Hollo-Bolt one-way bolt; shearing failure; material selection; heat treatment; anti-rust treatment

10.11973/lhjy-wl201709015

2016-11-28

簡小剛(1975-),男,副教授,博士,主要從事疲勞損傷與壽命設計等方面工作

謝學興(1983-),男，工程師，碩士，主要從事熱處理感應淬火技術及機加工方面的工作,tianyi665650@163.com

TG115.2

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：1001-4012(2017)09-0679-04