吳起油田X255C6油藏滾動擴邊提高單井產量技術研究

梁 濤，賀彤彤，黃秋磊，蔣 鈞，姬程偉，別勇杰，賈彬紅，梁 梅

（中國石油長慶油田分公司第九采油廠，寧夏銀川 750006）

吳起油田X255C6油藏滾動擴邊提高單井產量技術研究

梁 濤，賀彤彤，黃秋磊，蔣 鈞，姬程偉，別勇杰，賈彬紅，梁 梅

（中國石油長慶油田分公司第九采油廠，寧夏銀川 750006）

本文主要以吳起油田五谷城X255C6油藏為研究對象，針對C6低滲透油藏低產井的儲層特性和不同開發階段，以油藏為單元，結合沉積微相研究，在實踐的基礎上，逐步形成了以注水開發為主，細分建產單元、強化隨鉆分析、精細測井解釋、優化儲層改造等與之相適應的提高單井產量的方法及技術，并根據油田開發實際，不斷調整完善，使低品位油藏單井產能得以充分發揮，最終提高了采收率和效益，也為長慶油田同類油藏及0.3 mD儲層有效開發奠定了技術儲備。

三疊系；C6油藏；老區擴邊；單井產量

吳起油田X255C6油藏位于鄂爾多斯盆地陜北油氣疊合富集帶，構造上處于陜北斜坡中部，為一平緩的西傾單斜（傾角小于1度）背景上發育的多組軸向近東西向的鼻狀隆起構造，主力油層三疊系C6儲層為三角洲前緣水下分流河道微相層狀巖性特低滲透油氣藏。其主產層平均有效厚度12.5 m，平均有效孔隙度12.4%，平均滲透率1.7×10-3μm2。截至2014年底共提交探明含油面積7.33 km2，探明地質儲量324.50×104t，截止2015年底動用含油面積14.63 km2，動用地質儲量594.8×104t，動用可采儲量 92.44×104t。

1 開發概況

吳起油田X255C6油藏的發現始于2012年，開始采用450 m×160 m的菱形井網規模開發，目前，X255 C6油藏開發油井137口，日產液227 m3，日產油112 t，綜合含水28.8%，平均單井日產油3.83 t；開發注水井54口，日注水量1 365 m3，月注采比7.16。

由于地質認識上的差異和開發技術的制約，造成單井初產低，主側向水驅不均，油井裂縫見水，整體含水上升的開發形勢[1，2]。隨著長慶低滲透油氣勘探開發理論的不斷創新，結合油藏描述成果，剖析油井低產成因在逐年開發過程中摸索優化技術政策，X255C6油藏主要開發指標逐步得到改善（見表1）。

表1 X255C6油藏歷年主要開發指標

2 長6油藏提高單井產量技術研究

從吳起X255C6油藏的勘探、開采到開發的全過程，始終以不斷精細儲層地質研究，深化油藏地質認識，研究、建立和完善油藏儲層改造模式為中心。實踐證明，它是X255C6油藏提高單井產量的前提和法寶。

2．1 精細油藏描述，老區擴邊提高單井產量

通過精細油藏描述，建立沉積微相模式，對油藏的沉積微相、砂體展布、儲層物性等進行深入分析與研究，從而論證油藏擴邊增儲的合理性，為保證單井產量提供地質基礎（見圖 1）[3，4]。

圖1 老油田滾動擴邊量化評價結構圖

2.1.1 油藏地質特征

2.1.1.1 沉積背景 X255區C6層區域沉積背景為三角洲前緣亞相，物源來自東北沉積體系，呈北東-南西向展布。通過研究區內及周邊等30多口鉆井巖心觀察與描述，從C6油層組中識別出三角洲前緣亞相及七種微相。并指出水下分流河道與河口壩微相是研究區的主要儲集相（見表2）。

表2 X255C6油藏沉積相類型

2.1.1.2 砂體展布特征 X255區C61層砂體連片分布，范圍較廣，C62中部砂體較為發育，C63平面上砂體連續性較差，研究區內砂體不發育。

2.1.1.3 巖石學特征 X255區C6砂巖巖石類型以長石砂巖、巖屑長石砂巖為主。區內砂巖碎屑組分整體表現為低石英、高長石含量的特點，填隙物含量分布在11%～18%范圍內（見圖2，表3）。

圖2 X255區C6巖石類型圖

表3 X255區C6巖石類型含量表

2.1.1.4 粒度特征 C6儲層砂巖粒度以細砂為主。區內C62層細砂占據比例較大，含量約為86%，粉砂占10%；C61層細砂占 85%，C63為 70%（見圖 3）。

圖3 X255區C6砂巖粒度對比圖

2.1.1.5 填隙物特征 X255區C6儲層填隙物以綠泥石和鐵方解石為主，其次為水云母、高嶺石及少量硅質。其中C61填隙物含量最低，為11.65%，C63含量相對較高18.52%（見圖4，表4）。

圖4 X255區C6儲層填隙物含量直方圖

表4 X255區C6儲層填隙物含量表

2.1.1.6 孔隙特征 C6儲層面孔率分布在1～3，C61面孔率為3.72，為最高，C63最低，為1.16?？紫兑粤ｉg孔為主，次為長石溶孔，并含少量巖屑溶孔和晶間孔（見圖 5，表 5）。

2.1.1.7 孔喉特征 據薄片及壓汞測試結果顯示，C6儲層孔喉組合類型以小孔-微細喉為主，含有小孔-微喉（見表 6）。

2.1.1.8 物性特征 C61孔隙度分布在7.5%～14.1%，平均為11.2%；滲透率分布在0.10 mD～1.97 mD，平均為1.08 mD。C62孔隙度分布在4.5%～13.3%，平均為9.90%；滲透率分布在0.02 mD～1.52mD，平均為0.62mD。C63孔隙度分布在3.8%～13.0%，平均為12.3%；滲透率分布在0.01 mD～1.18 mD，平均為0.34 mD。

2.1.1.9 非均質性特征 砂層層內非均質性主要受粒度變化、沉積作用方式以及成巖作用的影響。X255區C6砂層組主要砂體為三角洲前緣的水下分流河道、河口壩；在沉積上表現為多韻律組合特征，儲層物性要發生明顯的變化。整體來看，該區小層受沉積環境影響儲層的非均質性程度較強（見表7）。

圖5 X255區C6儲層孔隙類型直方圖

表5 X255區C6儲層孔隙類型含量表

表6 X255區C6儲層孔喉分級含量統計表

表7 X255C6油藏非均質性對比表

2.1.1.10 儲層敏感性特征 吳起油田X255區C6儲層的敏感性分析測試結果表明，長6儲層主要表現為中等堿敏和中等偏弱水敏；速敏、酸敏與鹽敏均較弱。

2.1.1.11 原油及地層水物性特征 C6油藏原油物性總體呈現出低密度、低黏度、低凝固點的特征，屬于輕質油。C6油層礦化度的值均較低，表明C6油層組地層水為淡水環境；地層水的酸堿度為弱酸性（見表8，表9）。

表8 X255區C6油藏原油性質統計表

表9 X255區C6油藏地層水性質統計表

2.1.1.12 水驅油特征 水驅油試驗顯示X255區C6層無水期驅油效率較高；見水后驅油效率提升空間較大（見表 10）。

2.1.2 探評、骨架跟蹤，評價擴邊潛力 通過2013-2015年探評井及骨架井的鉆遇、試油、試采情況的跟蹤，認為X255南部X475單元，具有穩定油層厚度及單井產量，具備擴邊潛力（見表11）。

表10 X255區鉆井水驅油試驗統計表

表11 X255區擴邊區探評骨架井試采統計表

2.1.3 注水井網開發，確保地層能量 通過開發動態對比，X255油藏開展超前注水開發，初期單井產能1.4 t，平均月度遞減1.03%，壓力保持水平由110%上升到131.4%，較同步注水開發區及南部擴邊區開發區2016年第一批實行的五點法自然能量開發效果較好。因此在2016年第二批坐標實施過程中將井網調整成菱形反九點注水開發井網（見表12，圖6）。

表12 X255C6油藏分區域開發對比表

圖6 X255C6油藏擴邊區井網調整示意圖

2.2 精細地層解釋，地質規律再認識，改造工藝再優化，完善改造模式

吳起新255長6油藏在儲層改造的過程中，按照“地質認識指導→工藝優化實踐→跟蹤效果評價”一體化改造思路，結合歷年改造經驗，不斷完善儲層改造模式（見圖 7）。

2.2.1 結合動靜態開發形勢，確定出油下限，精細測井解釋，優化射孔段 根據物性、電性特征，結合歷年試油試采，分析認為該區出油下限：電阻≥8 Ω·m，時差≥224 μs/m。X475單元內的試油、試采見水井，主要為改造方式不合理造成，通過優化儲層改造方式，可以提高單井產量（見圖8）。

2.2.2 工藝改造再認識，礦場實踐不斷優化 在X255區產建經驗的基礎上，根據試油試采等多種動、靜態資料相結合方法，由點到面，即由典型井→區塊→區域，強化電性參數認識，加強C6油藏措施工藝再優化。通過對X255歷年的改造井的分析，儲層改造規模偏大，造成壓裂縫擴大水層溝通，也是油井見水低產的主要原因之一，2016年通過不斷礦場實踐優化最終確定了“優選射孔段+控縫高壓裂”為主的改造方式。完試22口，井均陶10 m3+砂10 m3～25 m3，試油井均日產油15.4 m3，試采初產1.5 t（見圖9）。

圖8 X255C6油藏擴邊區電阻與時差交匯圖

3 總體效果評價

通過精細油藏描述、探評骨架井試采跟蹤、井網適應性分析、強化隨鉆跟蹤、精細測井解釋、出油下限認識、儲層工藝優化及應用，以及相關配套技術的不斷完善，吳起X255C6油藏單井初期產量明顯提高，為同類油藏的高效開發奠定了技術儲備。

2016年對X475單元開展滾動擴邊，共完鉆油水井31口（油井24口，注水井7口），新建產能1.5×104t。試油22口，日產油15.4 t，日產水6.3 m3，投產油井22口，初期日產1.5 t，含水42.5%，注水井7口，配注20 m3/d。試油、試采產量及控水穩油方面為歷年最佳（見表 13，圖 10，圖 11）。

4 結論與認識

（1）C6低滲透油藏的提高單井產量技術研究是一項系統工程，必須長期持續貫徹實施。

（2）吳起油田C6油藏老區擴邊，需要通過成藏規律研究，儲層出油下限研究、探評井試油、試采評價，確定擴邊潛力。

（3）在低品位儲量建產的形勢下，C6低品位油藏在產建過程中，只有加強隨鉆分析，才能提高油層鉆遇率，盡量避免產建風險。

（4）C6低品位油藏在儲層改造過程中，只有必須堅持“地質認識指導→工藝優化實踐→跟蹤效果評價”一體化改造思路，才能提升單井產量充分發揮單井潛力。

（5）C6低滲透油藏提單產技術必須堅持以“油藏為單元、注水井為核心、油水并重”的原則，建立有效壓力驅替系統，提高油藏能量保持水平，是提高單井初期產量和后期穩產開發的前提和基礎。

圖9 吳起油田X255C6油藏歷年儲層改造模式圖

表13 X255C6油藏歷年建產初期效果統計表

圖10 吳起油田X255C6油藏歷年試油效果對比圖

圖11 吳起油田X255C6油藏歷年試采效果對比圖

［1］胡文瑞.鄂爾多斯盆地油氣勘探開發理論與技術［M］.北京：石油工業出版社，2000.

［2］王道富，李忠興.鄂爾多斯盆地低滲透油氣田開發技術［M］.北京：石油工業出版社，2003.

［3］李建盼，王正權.三疊系長6低滲油藏提高單井產量及穩產技術［M］.大慶：油氣田地面工程，2013.

［4］屈亞龍，陳曉東.吳起油田整體開發方案［G］.2012.

Wuqi oilfield Xin255 region Chang 6 low permeability reservoir research to improve the yield of single well early technology

LIANG Tao，HE Tongtong，HUANG Qiulei，JIANG Jun，JI Chenwei，BIE Yongjie，JIA Binhong，LIANG Mei
（Oil Production Plant 9 of PetroChina Changqing Oilfield Company，Yinchuan Ningxia 750006，China）

Aiming at the Xin255 oilfield's Chang 6 reservoir quality of low permeability layer and low yield in different development phase,according to the Chang 6 low yield wells in low permeability reservoir and reservoir characteristics of different stages of development,the reservoir as a unit,combined with sedimentary microfacies study.On the basis of practice,gradually formed the waterflood development,construction of production units,strengthening subdivision drilling analysis,fine logging interpretation,reservoir reconstruction and optimization of the corresponding increase single well initial production methods and technology.And according to the actual development of oilfield,continuously improving the low-grade reservoirs single well early productivity into full play,not only improve the oilfield development level,the ultimate recovery and benefit,but slso provides technical reserves for the similar reservoir in Changqing oilfield and 0.3 mD reservoir development.

trias；Chang 6 reservoir；old extension；per well production

TE348

A

1673-5285（2017）10-0039-07

10.3969/j.issn.1673-5285.2017.10.010

2017－08-19

梁濤，男（1984-），助理工程師，2007年畢業于長江大學石油工程專業，從事石油開發工作。