李 燁,黃金剛,趙 東
(中國石油寧夏石化公司,寧夏銀川 750021)
膜分離技術在聚丙烯裝置尾氣回收中的應用
李 燁,黃金剛,趙 東
(中國石油寧夏石化公司,寧夏銀川 750021)
闡述了膜分離技術的基本原理以及其在寧夏石化公司采用意大利Basell公司的Spheripol-Ⅱ代聚丙烯工藝技術的10×104t/a聚丙烯裝置尾氣回收系統中的應用,膜回收系統平均回收液相丙烯40 kg/h,回收氣相丙烯55 kg/h,排放尾氣6 kg/h,平均回收率在93.5%以上,達到設計的90%以上指標。對使用前后回收情況進行對比分析,在應用膜回收技術后裝置取得了較好的經濟環境效益,每年可節約375萬元。
聚丙烯;膜分離技術;經濟效益
隨著現代工業技術的快速發展,國內石油能源供應日趨緊張,導致我國對外的原油進口依賴性日益增長。社會倡導人們養成綠色低碳的生活方式,國家指引經濟走向有質量、有效益、可持續發展的道路。對資源的再利用和環境的保護成為越來越重要的研究課題。在節約資源方面,傳統的工業回收工藝已經難以滿足現代工業的需求,比如冷卻回收,萃取回收,壓縮回收等均屬于高耗能回收工藝,而且帶來二次污染,尋找高效率、低能耗和無污染的工業回收技術是發展的要求,比如膜回收就是一種新的工業回收技術。
膜回收技術具有高效、節能、環保、分離精度高等特性,已廣泛的應用于水處理、化工、電子、加油站、油庫、煉油廠等環境,它已經成為相關行業提高產品品質和提高生產效率、開發新產品、實現產業升級換代的關鍵技術。膜分離技術具有適用范圍廣,操作靈活、簡便,運行平穩、能耗低,操作彈性大、占地面積小,運行費用低,易于維護,便于放大等諸多優點[1-3]。
寧夏石化公司10×104t/a聚丙烯裝置采用意大利Basell公司的Spheripol-Ⅱ代聚丙烯工藝技術,可生產不同牌號的均聚物產品30多種,裝置運行5年,為了進一步降低本公司的丙烯單耗、回收丙烯、減少環境污染,經過研究論證,在現有裝置的基礎上增設有機膜回收系統,回收尾氣中的丙烯。
本公司10×104t/a聚丙烯裝置采用的是巴塞爾二代雙環管工藝技術,裝置連續平穩運行過程中有排放氣三處,包括輕組分汽提塔(T-701)排放氣、高壓丙烯回收系統(T-301)頂排放氣和汽蒸器廢氣排放點。三路排放氣中的丙烯含量較高,不凝氣組成(體積分數)分析結果(見表1、表2)。其中,輕組分汽提塔(T-701)排放氣流量為35 kg/h,高壓丙烯回收系統(T-301)排放氣流量為45 kg/h,汽蒸器廢氣排放大部分為非烴類組分。

表1 輕組分汽提塔(T-701)排放氣組成

表2 高壓丙烯回收系統(T-301)頂排放氣組成
由表1、表2分析,尾氣中丙烯的平均體積分數約為90%。按照本公司10×104t/a的丙烯處理量來計算,每年尾氣中有2 300 t丙烯無法回收利用。
本公司從大連歐科公司引進全套膜技術系統用于尾氣中丙烯的回收。工藝流程主要分為原料氣預處理部分及膜分離部分。
兩路排放氣E-301、E-701排放氣混合后,稱為膜分離單元的原料氣(見圖1)。原料氣經過進氣開關閥(XV-3601)進入套管換熱器(E-308)和冷凝換熱器(E-309)進行冷卻,冷卻后的氣液混合物進入氣液分離器(V-314)進行分離,液態烴通過計量泵(P-306)送往D-701。不凝氣進入套管換熱器(E-308)與原料氣換熱,加熱后脫離露點的氣體進入聚結過濾器(F-305),脫除氣體中含有的固體雜質和微小液滴。差壓變送器PDIS-3601顯示氣體通過聚結過濾器的壓差,由此判斷過濾器濾芯阻塞情況,當運行差壓達到H時報警,當運行差壓達到HH時,聯鎖停車,需更換濾芯。聚結過濾器的液位計上裝有液位開關LS-3602,當液位到達設定值HH時,聯鎖停車。
經過濾預處理后的原料氣進入膜分離部分。膜分離部分由2臺并聯的膜分離器(M-301、M-302)組成,原料氣在一定的壓差推動下,滲透側得到富集的丙烯氣體(亦稱滲透氣)返回壓縮機入口,未滲透氣體(亦稱尾氣)經控制閥PV-3601,去裝置尾氣排放系統送至催化D-201回收利用。
膜分離器的原料氣和尾氣分別設有流量計對流量進行測量。
膜分離單元設有兩塊溫度變送器。通過TI-3601對氣液分離器的溫度進行監測。通過TIAS-3602對膜前溫度進行監測,當膜前溫度達到H時,報警原料氣溫度高。當膜前溫度達到HH時,聯鎖停車。
膜分離系統上設有三塊壓力變送器,分別顯示膜分離器進氣壓力(PIC-3601)、尾氣壓力(PI-3602)和氣液分離器操作壓力(PIC-3603)。

式中:V1-E-301 頂排放氣量,m3/h;V2-E-701 頂排放氣量,m3/h;V3-尾氣量,m3/h;C1-C2-E-301 頂排放氣 C3H6濃度,%(V);C2-C2-E-701 頂排放氣 C3H6濃度,%(V);C3-C2-尾氣 C3H6濃度,%(V)。

圖1 膜回收流程
膜分離系統回收丙烯分液相丙烯和氣相丙烯兩種狀態。2015年4月24日14時試投用至29日9時共回收氣相丙烯726 m3,排放尾氣61 m3,回收液相丙烯約為3 450 kg。經核算約回收氣相丙烯50 kg/h~60 kg/h,液相丙烯 35 kg/h~45 kg/h,排放丙烯量 5 kg/h~6 kg/h。
核算回收率(見表3)。
液相回收量按40 kg/h,氣相回收量按55 kg/h,排放量按6 kg/h。
按表3中第一組數據:
原料氣中丙烯=55×96.77%=53.22 kg/h
尾氣排放丙烯=6×95.84%=5.75 kg/h
回收氣相丙烯量=53.22-5.75=47.47 kg/h
回收率=(40+47.47)÷(95×96.4%)=95.51%

表3 丙烯回收率
由表3可知,經過21 d的連續運行,膜分離系統平均回收液相丙烯40 kg/h,回收氣相丙烯55 kg/h,排放尾氣6 kg/h,平均回收率在93.5%以上,達到設計的90%以上指標,每年可回收丙烯量約為800 t,可以節約600萬元。
對于膜分離系統而言,壓力差越高,分離效果越好,當壓力低于1.65 MPa時,部分液相丙烯進入膜系統而吸附于分離層,導致膜內件損壞。
對膜分離起決定性的作用。當溫度升高時,丙烯的滲透性增加,回收率提高;但是過高的溫度會使膜層分離,損壞膜片。溫度低,丙烯的滲透性下降,溫度過低,會使部分液相丙烯吸附于分離層,導致膜件損壞。實踐證明膜的最佳使用溫度為20℃~25℃。
由于單膜處理量的限制,排放氣體的流量將直接影響到丙烯的回收率。如果排放氣體量過大,會導致大量的丙烯無法處理而直接排放,同時膜的處理量也會增加,縮短了膜的使用壽命,所以合理的調節生產過程中氣體的排放量與膜的處理量的匹配顯得尤為重要。
現有有機蒸汽膜分離裝置只能實現丙烯氣中氫氣、氮氣的脫除,對丙烯氣中丙烷沒有脫除效果,所以膜分離長期運行會使精制丙烯儲罐中丙烷大量聚集。丙烷雖不參與反應,但會影響精制丙烯純度,進而影響聚合反應速率,增加了催化劑單耗。
(1)應用膜分離技術可回收尾氣中90%以上的丙烯,從而使10×104t/a聚丙烯裝置丙烯單耗下降1%。(2)由于排放丙烯量減少,對環境保護有積極作用。(3)本裝置膜分離技術的應用對石化行業其他裝置有借鑒作用。
[1]王慧.膜分離技術在聚丙烯尾氣回收中的應用[J].化學工業與工程技術,2006,27(3):57-58.
[2]孟志強.膜分離技術在聚丙烯裝置丙烯回收系統的應用[J].科技創新導報,2009,(3):97.
[3]于愛軍.膜分離技術在聚丙烯裝置的應用[J].化工管理,2012,(12):91-94.
Application of membrane separation technology in the recovery of tail gas from polypropylene plant
LI Ye,HUANG Jingang,ZHAO Dong
(PetroChina Ningxia Petrochemical Company,Yinchuan Ningxia 750021,China)
This paper describes the basic principle of membrane separation technology and its application in the exhaust gas recovery system of 100 thousand tons/year polypropylene plant of Italy Basell Spheripol-Ⅱ,membrane recovery system with an average recovery of per hour of liquid phase propylene 40 kg,recovery of gas phase propylene 55 kg/h,exhaust gas 6 kg/h,the average recovery rate of more than 93.5%,reaching more than 90%of the design index.After the recovery of comparative analysis,in the application of membrane recycling technology after the device has achieved good economic and environmental benefits,can save 3.75 million yuan a year.
polypropylene;membrane separation technology;economic benefits
TQ325.14
A
1673-5285(2017)10-0126-04
10.3969/j.issn.1673-5285.2017.10.033
2017-09-22