金剛石磨具用陶瓷結合劑及其研究進展

邊華英 段愛萍 王學濤

摘 要：陶瓷結合劑金剛石磨具燒成溫度通常在800℃以下， 所用結合劑為低熔結合劑，低熔陶瓷結合劑常由各種氧化物直接配制熔煉而成。本文概述了金剛石磨具用低熔陶瓷結合劑及其研究進展，對于近年來各高校、企業研究團隊在相關金剛石磨具及其所用陶瓷結合劑方面研究的文獻技術資料進行了簡單分析 。

關鍵詞：超硬磨具，金剛石磨具，低熔陶瓷結合劑

1 前言

金剛石磨具屬于超硬材料磨具的一種，超硬材料磨具所使用的磨料主要有金剛石和CBN，結合劑主要有樹脂結合劑、金屬結合劑以及陶瓷結合劑。采用陶瓷結合劑的普通磨具燒成溫度通常在1250℃以上，而陶瓷結合劑的超硬磨具的燒成溫度一般不能超過1000℃，且通常情況下金剛石磨具比CBN磨具的燒成溫度還要低一些，這類磨具所用的陶瓷結合劑被稱為低熔結合劑[1、2]。金剛石磨具具有磨料硬度高、磨粒鋒利、導熱率高、磨削溫度較低、磨削能力強、磨具磨損小、使用壽命長的特點，與樹脂、金屬結合相比，陶瓷結合劑金剛石磨具同時還具有耐熱性好、耐油、耐水、耐酸堿腐蝕性好的特點，能適應不同冷卻液條件下的磨削，保形性好、磨削精度高，且由于陶瓷磨具中氣孔較多，有利于冷卻和排屑，磨削時也不易堵塞和發熱，較少發生燒傷工件的情況。磨具自銳性好、修整周期長，易于修整且修整維護費用適中，能夠很好地滿足難加工材料和一般材料的高精度磨削，磨削效率高，適合用于數控磨床和自動化生產線上的磨削加工等。[3]隨著科技的發展和新型材料的涌現，機械加工范圍在不斷擴大，對加工質量的要求也越來越高，陶瓷結合超硬材料磨具的市場越來越大。

金剛石磨具可廣泛用于合金、陶瓷、金屬陶瓷、寶石、石材、鐵氧體、混凝土、耐火材料、纖維增強材料等多種材料的磨削加工，并且用量和范圍越來越大。我國在超硬材料磨具方面的開發起步不算太晚，自1963年我國成功研制金剛石磨料以來，1970年投入了工業化生產，1990年產量達到3600萬克拉，1998年達到5億克拉。而陶瓷結合劑CBN磨具的研發始于20世紀70年代末，一些高校、科研院所和企業研發高速高效高精數控自動化磨床及配套修整裝置已經取得了較大進展，部分投入了應用[3、4]。但是陶瓷結合劑金剛石磨具的研究起步較晚，筆者搜索到我國對于陶瓷結合劑金剛石砂輪的報道大概始于1992 ～ 1993年間日本東北大學教授莊司克雄投遞到《磨料磨具與磨削》現《金剛石磨料磨具工程》雜志上連續刊載的陶瓷結合劑金剛石砂輪的修整研究系列論文[5 ～ 7]，其后自2003年起對于陶瓷結合劑金剛石砂輪或磨具的研究文獻才逐漸增多，2004年磨料磨具通訊登載了賈英倫翻譯的俄羅斯專利RU 2101164金剛石磨具用的陶瓷結合劑[8]，2006年李合慶譯自日本專利陶瓷結合劑及其砂輪的制造方法[9]中提供了一種用于金剛石、CBN砂輪的陶瓷結合劑，燒結溫度在680 ～ 720℃，磨料粒度60 ～ 1000#，組織中金剛石磨粒或CBN磨粒與普通磨料合計容積率為35 ～ 55%，結合劑的容積率為13 ～ 30%，氣孔容積率為20 ～ 40%。但是，目前我國對陶瓷結合劑金剛石磨具及其所用陶瓷結合劑的研究仍需繼續加強。

本文作為團隊課題研究的一部分，闡述了低熔陶瓷結合劑的特點、制備及其原材料，對近些年來金剛石磨具用陶瓷結合劑以及陶瓷結合劑金剛石磨具的研究進展進行了簡單分析和總結。

2 金剛石磨具用低熔陶瓷結合劑體系的特點

超硬材料金剛石和CBN的熱穩定性不高，為了避免磨料性能的劣化，需要采用低溫（低熔）結合劑。金剛石磨料在空氣中受熱達到700℃以上時即開始氧化和石墨化，表面結構變化、強度降低，所以國內外統一采用低于1000℃的燒成溫度，我國金剛石陶瓷磨具通常的燒成溫度在800℃以下，金剛石磨具用陶瓷結合劑的主要技術要求如下。[3、4]

2.1 耐火度較低

由于金剛石陶瓷磨具的燒成溫度要低于800℃，所以結合劑的耐火度必須低于800℃，才能滿足不使磨料氧化或性能劣化的要求。

2.2 強度較高

磨削加工已經向高速高效發展，高速砂輪必須有足夠高的耐回轉破裂強度才能保證在高速運轉加工工件時避免破裂造成事故，因此要求其結合劑必須為高強度結合劑。

2.3 結合劑的膨脹系數必需與磨料的熱膨脹系數相匹配

結合劑與磨料的膨脹系數匹配即其值盡量接近，避免相差過大，以免在生產中受熱作用時磨料與結合劑之間產生分離或裂紋、結合不牢固。由于金剛石的熱膨脹系數為2.7×10-6/℃，所以通常采用含有Li2O和B2O3的低膨脹低熔結合劑體系。

2.4 高溫潤濕性要好

結合劑在高溫熔融后對磨料的高溫潤濕性好，則對磨料的粘結性也好、把持強度高，結合牢固，磨具的均一性好。

2.5 結合劑與磨料之間無明顯的化學反應

超硬磨料的強度和硬度很高，如果在結合劑與磨料表面發生化學反應則生成的新物質一般是有害于磨料和磨具強度的，所以為了保持磨料原有的高強度和高硬度特征，結合劑與磨料之間應不發生明顯的化學反應。

2.6 導熱性好

良好的導熱性可以快速將磨削熱轉移避免燒傷工件。

2.7 好的成型工藝性能

要實現磨具的規模化生產和低廢品率，要求配方料具有良好的成型工藝性能、素坯具有較高的干、濕坯強度、磨具高溫穩定性好、燒結范圍寬、不易變形、開裂、發泡等，而磨料本身為瘠性料，這些性能的實現必須依賴于結合劑。

3 低熔陶瓷結合劑的玻璃網絡體系及其制備時主要功能組分的引入

超硬材料陶瓷磨具結合劑通常有兩種類型，一種是純玻璃料類，另一種是由非玻璃料與玻璃料兩部分構成的。非玻璃料一般為粘土，粘土主要用來改善結合劑的可塑性與成型性能，調整結合劑的耐火度和燒結范圍，增加生坯的強度、減少變形，提高生產過程中的可操作性，但是粘土會提高結合劑的耐火度，故很多情況下并不摻用粘土或者僅限于少量摻用。玻璃料是基于軟化溫度低、強度高、化學穩定性好的SiO2-ZnO-B2O3系玻璃、Na2O-Al2O3-B2O3-SiO2系玻璃、SiO2-Al2O3-TiO2-BaO-B2O3系玻璃等體系，根據需要添加了相應成分獲得低熔點、低膨脹、高強度、良好濕潤性等性能[3、4]。低熔陶瓷結合劑或玻璃料中的功能組分及配制時的常用原材料如下[3、4、10]：

3.1 玻璃網絡形成氧化物SiO2、B2O3、Al2O3

玻璃網絡形成氧化物SiO2、B2O3、Al2O3形成玻璃網絡骨架，增加網絡的強度和黏度，使玻璃液具有粘結性。SiO2，是最常見的玻璃網絡構成體氧化物，以硅氧四面體[SiO4]的結構單元形成不規則的連續網絡，成為玻璃的骨架，單一的SiO2可以在1800℃以上的高溫下熔制成石英玻璃，熔點為1713℃。在鈉鈣硅酸鹽玻璃中SiO2可以降低熱膨脹系數，提高玻璃的熱震穩定性、化學穩定性、軟化溫度、耐熱性、硬度、機械強度和黏度。常由石英砂、砂巖引入，也可以由化工試劑SiO2引入，要求純度達到98 ～ 99%。

B2O3，在硼硅酸鹽玻璃中與[SiO4]硅氧四面體共同構成玻璃網絡，以[BO3]硼氧三角體和[BO4]硼氧四面體為結構單元，具有硼反常現象，能夠降低玻璃的膨脹系數、提高玻璃的熱穩定性和化學穩定性。常以硼酸（H3BO3）或硼砂（Na2B4O7·10H2O）為原材料，但是由于硼砂會引人較多的鈉離子，致使玻璃的膨脹系數與金剛石失配，所以一般采用硼酸作為原材料。

Al2O3是一種中間體氧化物，當Na2O與Al2O3的摩爾比大于1時，在玻璃中形成[AlO4]鋁氧四面體并與[SiO4]硅氧四面體形成連續的網絡，而當Na2O與Al2O3的摩爾比小于1時，在玻璃中形成八面體，作為網絡外體處于硅氧網絡的空穴中。Al2O3能夠降低玻璃的結晶傾向，提高玻璃的化學穩定性，熱穩定性、機械強度和硬度。常由工業氧化鋁、氫氧化鋁、長石或粘土等引入，能夠提高結合劑的耐火度和強度。

3.2 堿金屬氧化物Na2O、K2O、Li2O

堿金屬氧化物Na2O，K2O，Li2O具有破網能力，使玻璃液流動性增加。

Na2O是玻璃網絡外體氧化物，處于網絡的空穴中，能夠提供游離氧使玻璃結構中的O/Si比增加發生硅氧鍵斷鍵，降低玻璃料的黏度和耐火度，提高其流動性。通常由純堿、無水碳酸鈉、芒硝或硝酸鈉、苛性堿、硼砂等引入，工業品純堿含有少量氯化物、磷酸鹽與NaHCO3，工業品燒堿含有少量氯化鈉、碳酸鈉，吸濕性強，易溶于水并放出大量溶解熱。

K2O與Na2O相似，也是玻璃網絡外體氧化物，只是K+的半徑比Na+大，鉀玻璃比鈉玻璃的黏度大，能降低玻璃的析晶傾向，常由鉀堿（K2CO3）、硝酸鉀或鉀長石引入。

Li2O與K2O、Na2O在玻璃中具有相似的作用和性質，但是其離子半徑小，具有強催熔作用，使玻璃的膨脹系數變小，能夠改善結合劑對金剛石的潤濕性能。常由鋰輝石、碳酸鋰、亞錳酸鋰引入。

3.3 堿土金屬類氧化物CaO、BaO、ZnO

堿土金屬類氧化物CaO、BaO、ZnO等屬于網絡外體氧化物，CaO具有穩定劑的作用，增加玻璃的化學穩定性和機械強度，但含量較高時能使玻璃增大結晶傾向，易使玻璃發脆。高溫時降低玻璃液的黏度但是溫度降低又使黏度增加很快。常由碳酸鈣、白堊、石灰石、螢石等引入。

BaO，少量加入起助熔作用，可以由重晶石、鋅鋇白、Ba（OH）2·7H2O、BaCO3等原料引入，降低結合劑耐火度，改善結合劑和磨料的粘結性能，提高磨具強度。

ZnO，以鋅氧八面體[ZnO6]的形式作為網絡外體氧化物，當玻璃中的游離氧足夠多時可以形成鋅氧四面體[ZnO4]進入玻璃的網絡結構中，使玻璃的結構更趨于穩定，并能降低玻璃的熱膨脹系數，提高玻璃的化學穩定性和熱穩定性，可以與硼酐一起形成硼鋅玻璃，一般由工業純氧化鋅和菱鋅礦引入，工業純氧化鋅中ZnO>95%，菱鋅礦的主要成分是ZnCO3，原礦精選后可以直接使用。

3.4 中間體氧化物TiO2

在硅酸鹽玻璃中一部分TiO2以鈦氧四面體[TiO4]進入網絡中，一部分TiO2以鈦氧八面體[TiO6]處于結構之外，可以提高玻璃的化學穩定性，在含有B2O3、Al2O3、MgO的玻璃中，TiO2低溫時容易失透，可以作為鋁硅酸鹽微晶玻璃的晶核劑。由工業純鈦白粉引入，具有一定的催熔作用，可以改善結合劑對金剛石的潤濕性能。

3.5 F-

常由螢石、冰晶石、氟硅酸鈉引入，具有助熔劑、乳濁劑、澄清劑的作用。

4 國內在金剛石磨具用陶瓷結合劑方面的研究進展

由于在磨削硬脆材料時陶瓷結合劑金剛石磨具與樹脂結合劑和金屬結合劑磨具相比具有顯著的優點，而我國與國外相比陶瓷結合劑金剛石磨具技術尚處于起步階段，近年來頗有一些高校和機構的團隊投入力量進行陶瓷金剛石磨具和結合劑的研發，主要有燕山大學、湖南大學、天津大學和河南工業大學團隊，另外中南大學、北京科技大學、西安建筑科技大學、武漢理工大學、鋼鐵研究總院等也有一些導師與學生團隊進行陶瓷結合劑金剛石磨具的研究，鄭州磨料磨具磨削研究所有限公司、北京安泰鋼研超硬材料制品有限責任公司、鄭州華晶和廣東奔朗新材料股份有限公司以生產應用性研究為主。

4.1 燕山大學團隊

燕山大學的郭志敏、張向紅等[11]以黏土、硼玻璃和鉛玻璃為主要原料配制了一種低熔高強陶瓷結合劑，結合劑的化學組成為 SiO2：30，Al2O3：1，B2O3：24，CaO：0.1，MgO：0.1，K2O：1，Na2O：2，Pb3O4：25，ZnO：17，Fe2O3：0.1。耐火度600℃，熱膨脹系數 4.89×10-6/℃，對金剛石和CBN 顆粒具有良好的高溫潤濕性，采取6.5：3.5的砂結比在850 ℃燒成時結合劑呈純玻璃態，其熱壓燒結試塊的抗折強度為 125.7 MPa。侯永改[12]、趙東鵬[13]、李亞朋[14]、鄭璐[15] 先后在燕山大學攻讀研究生期間研究了陶瓷結合劑金剛石磨具。

4.2 河南工業大學團隊

河南工業大學主要以侯永改、鄒文俊、栗正新教授及其學生團隊為主對陶瓷金剛石磨具的結構和性能以及陶瓷結合劑、金屬/陶瓷結合劑的性能、結合劑對金剛石顆粒的把持力等進行了較為系統的研究[16-23]，相關研究論文有《燒結方式對陶瓷結合劑金剛石磨具性能影響的研究》、《燒結溫度對低溫陶瓷結合劑性能的影響》《納米AlN對低溫陶瓷結合劑金剛石磨具結構與性能的影響》、《Yong gai Houa，Gui ying Qiao etc. Effect of porosity on the grinding performance of vitrified bond diamond wheels for grinding PCD blades》、《納米氧化鋯對金剛石磨具用陶瓷結合劑結構與性能的影響研究》、《金屬鈷對低溫鐵基金屬/陶瓷結合劑性能和結構的影響》、《金剛石、陶瓷結合劑界面結合對金剛石把持力的影響》、《陶瓷結合劑對金剛石顆粒把持力的研究》等等。天津大學的李志宏、朱玉梅及其學生團隊也做過對金剛石等超硬磨具用低溫陶瓷結合劑的研究[24-26]，比如馮繼松、陳學偉、姜蓉蓉分別發表了學位研究論文《 金剛石磨具用陶瓷結合劑的研究》、《磨PCD刀具用陶瓷結合劑金剛石磨具的研究》、《金剛石磨具用低溫陶瓷結合劑的研究》。

4.3 湖南大學團隊

湖南大學的王志起等[27-30] 對金屬-陶瓷結合劑金剛石磨具進行了制備與性能研究，著重研究了Ti、Ni、鐵族金屬對結合劑性能的影響。馬文閔[31]、劉小磐[32]等都以學位論文的形式對陶瓷結合劑金剛石砂輪的制備、磨削性能都進行過研究，胡偉達[33]將溶膠-凝膠工藝用于制備陶瓷結合劑金剛石砂輪的研究。

4.4 北京科技大學團隊

北京科技大學的李彩霞，關巖等[34]對陶瓷結合劑金剛石磨具用于陶瓷干磨進行了研究，對比試驗表明陶瓷結合劑金剛石磨邊輪用于陶瓷磚干磨時不會產生樹脂結合劑磨具的易于磨損、產生黑痕的狀況以及金屬結合劑發生的粘刀、被磨瓷磚表面光潔度低的情況，陶瓷金剛石磨具自銳性好、加工的瓷磚沒有黑痕且表面光潔度高。葉青[35]對陶瓷結合劑金剛石磨塊進行了研究，試制了無鉛微晶玻璃料取代鉛玻璃作結合劑來制備金剛石磨塊，并對磨塊壽命進行了簡單評估。

4.5 中南大學團隊

中南大學的張小福、盧安賢[36、37]等研究了高溫下微晶玻璃結合劑對金剛石磨料的浸潤性，以Li2O-ZnO -SiO2 系微晶玻璃結合劑代替普通玻璃結合劑進行研究，得到結論：燒成溫度從963 K升高至993 K，浸潤角減小、浸潤性得到改善；較多的B2O3 有助于結合劑對磨料的浸潤；而Na2O的存在雖然可以降低玻璃的黏度使其流動性變好，但是并不能使浸潤性增強；當金剛石磨料表面鍍鈦之后與結合劑的浸潤性變好。周軍林[38]研究的也是微晶玻璃結合劑及其金剛石砂輪制品。李啟泉、彭振斌等[39]在陶瓷結合劑金剛石砂輪的研究中提出陶瓷結合劑金剛石砂輪是磨削PDC最佳的選擇，而陶瓷結合劑超硬磨具發展的重點在于低溫、高強、低膨脹系數陶瓷結合劑的綜合研究以及磨具耐用度的提高。長沙理工大學的夏清、葉昌等[40]在陶瓷結合劑金剛石磨具制備工藝研究中以75%左右的金剛石磨料、25%左右的陶瓷結合劑成型金剛石磨具，在720 ～ 750℃的溫度下燒結4 ～ 8 h，制得磨具的氣孔分布、顯微結構、抗彎強度、磨削性能等基本達到國外同類產品的指標。磨具的氣孔率、顯微結構、抗彎強度、磨削性能等與磨料組成、結合劑加入量、成型壓力、燒結溫度和保溫時間等工藝因素具有相關性。

4.6 西安建筑科技大學團隊

西安建筑科技大學的李青[41、42]研究了金剛石磨具用結合劑及其成型技術，通過添加一些堿土金屬氧化物、氟化物、稀土氧化物進行試驗，得到結論：增大結合劑的堿土金屬用量可以明顯提高結合劑的力學性能、顯著降低結合劑的熔融溫度，膨脹系數由6.61×10-6/℃降低至5.37×10-6/℃，適量添加稀土氧化物CeO2效果更好，基礎結合劑引入MgO、ZnO、CaF2和CeO2后高溫潤濕性好，能與金剛石磨料很好地結合、提高結合劑對金剛石的把持力，并嘗試采用等靜壓技術制備金剛石磨具。

4.7 其他研究團隊

鄭州大學的張紅霞[43]、張書森[44]、趙仕敬[45、46]等前后分別研究了金剛石砂輪用低溫陶瓷結合劑的制備工藝與性能。武漢理工大學的周琪[47、48]等也進行了金剛石砂輪用高強低溫陶瓷結合劑的研究。鋼鐵研究總院的程文勝[49]在其學位論文中也進行了陶瓷結合劑金剛石磨具的研究，利用自配制的HO結合劑制作的金剛石磨具燒成溫度在735℃時抗折強度達到最大值90.08 MPa。北京安泰鋼研超硬材料制品有限責任公司的劉一波、劉偉等[50]發表了復合片外圓磨削用陶瓷結合劑金剛石砂輪的研制及應用的論文。河南建筑材料研究設計院近些年來也在陶瓷材料研究的基礎上介入了超硬磨具、普通磨具[51]以及SG砂輪結合劑的研究工作，并在逐步形成一些成果。

5 結論與展望

金剛石磨具用陶瓷結合劑及其玻璃料常用的原材料通常為分析純化學試劑或化工原料，較少采用礦物質原材料。玻璃料的制備流程在于首先確定配方、準備相應的原材料，然后，按配比稱料、混合、熔煉、水淬、磨細至80μm以下，使結合劑的粒度不大于磨料粒度的1/4 ～ 1/6，并干燥至含水率小于5%后備用。

當前，金剛石磨具用低熔陶瓷結合劑及陶瓷金剛石磨具方面的研究已經得到了國內高校、科研機構和企業的重視。各家金剛石磨具及其結合劑產品技術一般自成體系，采用以結合劑的化學組成為依據進行計算倒推各種試劑原料的用量，使用化學試劑配制的方法能夠較準確的控制和保證玻璃料的化學組成，雖然結合劑的成本相對較高，然而對于金剛石磨具來說結合劑的成本相對于金剛石磨料的成本來說幾可忽略，所以，需要投入大量的精力和資金研發的采用礦物質原材料的超硬磨具通用陶瓷結合劑項目尚不被重視。但是，隨著對于節能減排的重視以及降低綜合成本、調節產品和產業結構、進行供給側改革的需要，便于產業化生產、符合原料標準化生產和管理、有利于集約式發展的礦物質超硬磨具通用陶瓷結合劑產品和技術一定是未來的發展趨勢。

參考文獻

[1] 侯永改，王改民. 影響低溫燒成陶瓷結合劑強度因素的探討[J] 陶瓷研究 2001，16（2）： 5-7.

[2] 趙軍. 添加劑對陶瓷磨具結合劑的性能影響[J] 科技向導 2015.9： 194.

[3] 李志宏. 陶瓷磨具制造[M].北京：中國標準出版社，2000.9： 299-323.

[4] 華勇，李亞萍. 磨料磨具導論[M].北京：中國標準出版社，2004.9： 95-103.

[5] 莊司克雄.陶瓷結合劑金剛石砂輪的修整研究（Ⅰ）--各種修整方法的修整效果比較[J] 磨料磨具與磨削 1992.5（71）： 6-12.

[6] 莊司克雄.陶瓷結合劑金剛石砂輪的修整研究（Ⅱ）--杯形砂輪修整器的修整性能[J] 磨料磨具與磨削 1992.6（72）： 6-11.

[7] 莊司克雄.陶瓷結合劑金剛石砂輪的修整研究（Ⅲ）--杯形砂輪修整器的修整機理[J] 磨料磨具與磨削 1993.1（73）： 7-13.

[8] 賈英倫譯.制作金剛石磨具用的陶瓷結合劑（俄羅斯專利RU 2101164）[J] 磨料磨具通訊， 2004 （11）： 8-9.

[9] 李合慶譯日本專利特開平10-15382. 陶瓷結合劑及其砂輪的制造方法[J ]. 磨料磨具通訊， 2006 （4）： 4-5.

[10] 田英良，孫詩兵.新編玻璃工藝學[M]..北京：中國輕工業出版社， 2017.7： 240-253.

[11] 郭志敏，張向紅等. 低熔高強陶瓷結合劑的研究[J] 超硬材料與工程2005.4.

[12] 侯永改. 納米氮化鋁改性低溫陶瓷結合劑金剛石磨具的組織與性能的控制[D] 燕山大學 2012.6.

[13] 趙東鵬. 超精磨陶瓷結合劑納米金剛石磨具的研制[D] 燕山大學 2013.12.

[14] 李亞朋. 高分子網絡凝膠法陶瓷結合劑微納米金剛石磨具的制備[D] 燕山大學 2016.12.

[15] 鄭璐. 陶瓷結合劑金剛石磨具的組織結構調控[D] 燕山大學 2016.12.

[16] 侯永改，鄒文俊等. 燒結方式對陶瓷結合劑金剛石磨具性能影響的研究[J] 金剛石與磨料磨具工程，2008.165（3）： 39-42.

[17] 侯永改，朱賀等. 燒結溫度對低溫陶瓷結合劑性能的影響.[J]超硬材料工程，2008.20（4）： 14-17.

[18] 侯永改，張頌等.納米AlN對低溫陶瓷結合劑金剛石磨具結構與性能的影響[J] 超硬材料工程 2009.21（4）： 32-35.

[19] Yong gai Houa，Gui ying Qiao etc. Effect of porosity on the grinding performance of vitrified bond diamond wheels for grinding PCD blades[J]. Ceramics Industrial， 2012（38）： 6215-6220 .

[20] 侯永改，田久根等. 納米氧化鋯對金剛石磨具用陶瓷結合劑結構與性能的影響研究[J]硅酸鹽通報，2015.34（2）： 530-534.

[21] 馬加加，侯永改等. 金屬鈷對低溫鐵基金屬/陶瓷結合劑性能和結構的影響[J]金剛石與磨料磨具工程，2016.36（211）： 61-65.

[22] 李旭燕，栗正新. 金剛石、陶瓷結合劑界面結合對金剛石把持力的影響[J] 超硬材料工程 2014.26（1）： 43-47.

[23] 楊雪峰.陶瓷結合劑對金剛石顆粒把持力的研究[D] 河南工業大學 2011.6.

[24] 馮繼松. 金剛石磨具用陶瓷結合劑的研究[D]天津大學，2010.6.

[25] 陳學偉. 磨PCD刀具用陶瓷結合劑金剛石磨具的研究[D] 天津大學2012.6.

[26] 姜蓉蓉. 金剛石磨具用低溫陶瓷結合劑的研究[D] 天津大學，2013.6.

[27] 王志起，萬隆等.Ti對陶瓷結合劑及金剛石磨具性能的影響[J] 金剛石與磨料磨具工程，2011.31（182）： 50-54.

[28] 王志起，萬隆等.Ni對金剛石磨具陶瓷結合劑性能的影響[J] 材料導報，2012.26（2）： 78-81.

[29] 王志起，萬隆等.鐵族金屬對金剛石磨具陶瓷結合劑性能的影響[J] 復合材料學報，2012.5： 94-98.

[30] 王志起. 陶瓷-金屬結合劑金剛石磨具的制備與性能研究[D] 湖南大學 2012.04.

[31] 馬文閔. 陶瓷結合劑金剛石砂輪的制備與性能研究[D] 湖南大學 2007.04.

[32] 劉小磐. 陶瓷結合劑金剛石砂輪的制備及磨削性能研究[D] 湖南大學 2012.04.

[33] 胡偉達. 溶膠凝膠法制備陶瓷結合劑金剛石砂輪的研究[D] 湖南大學 2013.04.

[34] 李彩霞，關巖等.陶瓷結合劑金剛石磨具用于陶瓷干磨的探索[J] 中國陶瓷 2007.9： 55-56.

[35] 葉青.陶瓷結合劑金剛石磨塊的研究[D] 北京科技大學，2009.6.

[36] 張小福、盧安賢等.陶瓷結合劑與金剛石高溫下的界面結合機理研究[J]金剛石與磨料磨具工程，2007.159（3）： 43-46，59.

[37] 張小福、盧安賢等.高溫下微晶玻璃結合劑對金剛石磨料的浸潤性研究[J]金剛石與磨料磨具工程，2007.157（1）： 44-46，59.

[38] 周軍林. 新型微晶玻璃結合劑及其金剛石砂輪制品的研制[D] 中南大學 2012.6.

[39] 李啟泉、彭振斌等.陶瓷結合劑金剛石砂輪的研究[J] 礦冶工程 2007， 27（1）： 75-77.

[40] 夏清、葉昌等. 陶瓷結合劑金剛石磨具制備工藝研究[J] 工具技術 2009， 43（3）： 36-38.

[41] 李青，尹育航等.添加劑對金剛石磨具用陶瓷結合劑性能的影響[J] 硅酸鹽通報 2013.32（1）： 113-116.

[42] 李青.金剛石磨具用陶瓷結合劑及成型技術的研究[D].西安：西安建筑科技大學.2013.5.

[43] 張紅霞，王改民等.陶瓷金剛石砂輪結合劑的探討與研制[J]中國陶瓷，2003.39（1）： 38-39.

[44] 張書森.金剛石磨具低溫結合劑的研究[D] 鄭州大學，2004.

[45] 趙仕敬，王海龍等.Na2O含量對金剛石砂輪用Na2O-SiO2-Al2O3-B2O3陶瓷結合劑性能的影響[J]機械工程材料，2018.4： 1-6.

[46] 趙仕敬.金剛石砂輪用陶瓷結合劑的制備工藝與性能研究[D] 鄭州大學，2017.

[47] 周琪. 金剛石砂輪用陶瓷結合劑制備以及結構與性能的研究[D]武漢理工大學，2014.

[48] 周琪，何峰等. 低溫高強SiO2-B2O3-Al2O3-CaO-Na2O陶瓷結合劑的結構與性能研究[J]武漢理工大學學報，2014.36（9）： 7-11.

[49] 程文勝. 陶瓷結合劑金剛石磨具的研究與應用[D] 鋼鐵研究總院，2013.6.

[50] 劉一波，劉偉等. 復合片外圓磨削用陶瓷結合劑金剛石砂輪的研制及應用[J] 超硬材料工程 2011.23（1）： 1-4.

[51] 邊華英，王學濤等. 普通磨具用陶瓷結合劑研究進展[J] 佛山陶瓷 2018.6.

Abstract： The firing temperature of the vitrified bond diamond tools is usually below 800 degree centigrade， the bond is the low-melting one， often prepared and melted directly from oxides. Brief introduction of the research and progress on low-melting vitrified bond for diamond tools and the simple analysis of the literature and technical data of the research teams from the universities and enterprises on the research of low-melting vitrified bond and the diamond tools of these bond was given in this paper.

Keywords： Super abrasive tools； Diamond tools； Vitrified bond melting at low temperature