青海某含鉬鉛礦石選礦試驗

靳建平 李 慧 吳天驕(.西安西北有色地質研究院有限公司，陜西 西安 70054；2.東北大學資源與土木工程學院，遼寧 沈陽 0006；.西安建筑科技大學材料與礦資學院，陜西 西安 7004)

由于鉛具有抗酸、堿腐蝕性而被廣泛應用于軍工、原子能、冶金、化工、電子、輕工、農藥、醫藥、石油等行業[1-2]。我國鉛資源儲量居世界前列，但由于需求量大而呈現短缺局面，因此，提高現有鉛礦資源的開發利用效率對企業和社會都有重要意義[3]。

青海某含鉬鉛礦石為石英脈型混合礦石，方鉛礦是礦石中主要的可回收礦物，鉬具有綜合回收價值。試驗對該礦石進行了選礦工藝研究。

1 原礦性質

試驗用礦石主要為長石-石英脈型、石英脈型、方解石-石英脈及硅化片麻巖型鉛鉬混合礦石。礦石中的主要金屬礦物為方鉛礦，伴生礦物主要有黃鐵礦，其次為輝鉬礦；非金屬礦物主要為石英、鉀長石、方解石等。礦石中的鉛主要以方鉛礦形式存在，少量以鉬鉛礦和鉛黃形式存在。方鉛礦分布不均勻，呈星散狀、集合體狀分布，粒度大小差異較大，一般為0.1～0.8 mm。礦石中的方鉛礦與輝鉬礦、黃鐵礦等嵌布關系密切，粒度大于0.1 mm的方鉛礦呈星散狀分布，與輝鉬礦形成半規則連生，部分方鉛礦內包裹有呈放射狀、花瓣狀的輝鉬礦；粒度小于0.1 mm、尤其是粒度小于0.05 mm的方鉛礦呈微細粒狀、線狀、不規則狀分布于輝鉬礦粒間或包裹于輝鉬礦中，鉛鉬礦物的這種嵌布關系可能會造成鉛鉬分離困難。礦石主要化學成分分析結果見表1，鉛、鉬物相分析結果見表2、表3。

注：Au、Ag的含量單位為g/t。

表2 鉛物相分析結果Table 2 Phase analysis of lead ore %

表3 鉬物相分析結果Table 3 Phase analysis of molybdenum ore %

由表1可知，礦石中有回收價值的元素為鉛和鉬，含量分別為3.60%和0.041%。

由表2、表3可知，礦石鉛、鉬氧化率均不高。

2 試驗結果與分析

由于礦石鉬含量較低，且鉛鉬共生關系密切，因此，采用鉛鉬混合再分離工藝回收鉛鉬。

2.1 鉛鉬混浮條件試驗

鉛鉬混浮條件試驗采用1次粗選流程。

2.1.1 石灰用量試驗

石灰是硫化礦石浮選中常用的pH調整劑和黃鐵礦等礦物的有效抑制劑，鉛鉬混合浮選的關鍵是抑硫浮鉛鉬，因此，確定石灰用量非常重要。石灰用量試驗的磨礦細度為-0.074 mm占70%，水玻璃用量為300 g/t，乙硫氮為45 g/t，松醇油為10 g/t，試驗結果見表4。

表4 石灰用量試驗鉛鉬混合粗精礦指標Table 4 Lead molybdenum mixed coarse concentrate index in lime dosage tests

從表4可知，隨著石灰用量的增加，鉛鉬混合粗精礦鉛、鉬品位上升，鉬回收率上升，鉛回收率下降。綜合考慮，確定鉛鉬混浮粗選的石灰用量為1 000 g/t。

2.1.2 水玻璃用量試驗

水玻璃用量試驗的磨礦細度為-0.074 mm占70%，石灰用量為1 000 g/t，乙硫氮為45 g/t，松醇油為10 g/t，試驗結果見表5。

表5 水玻璃用量試驗鉛鉬混合粗精礦指標Table 5 Lead molybdenum mixed coarse concentrate index in dosage tests of sodium silicate

從表5可知，隨著水玻璃用量的增加，鉛鉬混合粗精礦鉛、鉬品位上升，鉬回收率上升，鉛回收率下降。綜合考慮，確定水玻璃用量為300 g/t。

2.1.3 捕收劑用量試驗

礦石中黃鐵礦含量較高時，應考慮選用對方鉛礦捕收力強，對黃鐵礦捕收能力弱的捕收劑，如乙硫氮、Z-200、丁銨黑藥、25#黑藥等。在參閱眾多文獻及探索試驗的基礎上[4-8]，選用乙硫氮和柴油作為鉛鉬混浮的捕收劑。

2.1.3.1 乙硫氮用量試驗

乙硫氮用量試驗的磨礦細度為-0.074 mm占70%，石灰用量為1 000 g/t，水玻璃為300 g/t，松醇油為10 g/t，試驗結果見表6。

從表6可知，隨著乙硫氮用量的增加，鉛鉬混合粗精礦鉛、鉬品位下降，鉛、鉬回收率上升。綜合考慮，確定乙硫氮用量為45 g/t。

表6 乙硫氮用量試驗鉛鉬混合粗精礦指標Table 6 Lead molybdenum mixed coarse concentrate index in diethyldithiocarbamate dosage tests

2.1.3.2 柴油用量試驗

柴油用量試驗的磨礦細度為-0.074 mm占70%，石灰用量為1 000 g/t，水玻璃為300 g/t，乙硫氮為45 g/t，松醇油為10 g/t，試驗結果見表7。

表7 柴油用量試驗結果Table 7 Experimrnt results of diesel dosage

從表7可知，隨著柴油用量的增加，鉛鉬混合粗精礦鉛、鉬品位上升，鉬回收率明顯上升，鉛回收率微幅下降。綜合考慮，確定柴油用量為30 g/t。

2.1.4 磨礦細度試驗

磨礦細度的高低直接決定著有用礦物的單體解離度和過磨情況，也決定著磨礦成本。因此，確定合適的磨礦細度非常重要。磨礦細度試驗的石灰用量為1 000 g/t，水玻璃為300 g/t，乙硫氮為45 g/t，柴油為30 g/t，松醇油為10 g/t，試驗結果見表8。

從表8可知，隨著磨礦細度的提高，鉛鉬混合粗精礦鉛、鉬回收率上升，鉛品位下降、鉬品位上升。綜合考慮，確定磨礦細度為-0.074 mm占70%。

表8 磨礦細度試驗結果Table 8 Results of grinding fineness experiments %

2.2 鉛鉬分離條件試驗

因輝鉬礦可浮性比方鉛礦好，難以抑制，因此，鉛鉬浮選分離一般采用抑鉛浮鉬流程。由于鉛鉬礦物嵌布關系復雜，嵌布粒度較細，因此，在進行鉛鉬浮選分離前應對鉛鉬混合精礦進行再磨。試驗流程見圖1。

圖1 鉛鉬分離試驗流程Fig.1 Flowsheet of lead-molybdenum separation experiment

2.2.1 鉛鉬浮選分離抑制劑試驗

鉛鉬混合精礦中的主要礦物為方鉛礦和輝鉬礦，要實現鉛鉬有效分離，除鉛鉬礦物需充分單體解離，還需要在浮選輝鉬礦時有效抑制方鉛礦的上浮，因此，確定方鉛礦抑制劑的種類和用量非常重要。鉛鉬浮選分離抑制劑試驗的磨礦細度為-0.037 mm占80%，試驗結果見表9。

表9 鉛鉬浮選分離抑制劑試驗結果Table 9 Test results of lead molybdenum flotation separation as inhibitor

從表9可知，硫化鈉+重鉻酸鉀和硫化鈉+磷諾克斯均能較好地實現鉛鉬分離，但重鉻酸鉀為有毒有害藥劑，對環境不利，因此，確定以硫化鈉+磷諾克斯為抑制劑抑鉛浮鉬。

進一步的試驗研究表明，鉛鉬分離粗選的硫化鈉+磷諾克斯用量為1 500+50 g/t。

2.2.2 鉛鉬混合精礦再磨細度試驗

鉛鉬混合精礦再磨細度試驗的硫化鈉+磷諾克斯用量為1 500+50 g/t，試驗結果見表10。

由表10可知，隨著磨礦細度的提高，鉬粗精礦鉬品位上升，鉬回收率先小幅上升后明顯下降，鉛品位和鉛回收率均下降；鉛粗精礦鉛品位和鉛回收率變化不大，但當再磨細度超過-0.037 mm占80%后，鉛粗精礦鉬品位和鉬回收率均顯著上升。綜合考慮，確定再磨細度為-0.037 mm占80%。

2.3 閉路試驗

在條件試驗和開路試驗基礎上進行了閉路試驗，試驗流程見圖2，試驗結果見表11。

表10 鉛鉬混合精礦再磨細度試驗結果Table 10 Test results of regrinding fineness of lead molybdenum mixed concentrates %

由表11可知，采用圖2所示的流程處理該礦石，可得到鉛品位為70.30%、鉛回收率為86.98%的鉛精礦和鉬品位為45.68%、鉬回收率為84.67%的鉬精礦。

圖2 閉路試驗流程Fig.2 Flowsheet of the closed-circuit flotation test

表11 閉路試驗結果Table 11 Results of closed-circuit test %

3 結 論

(1)青海某含鉬鉛礦石主要為長石-石英脈型、石英脈型、方解石-石英脈及硅化片麻巖型鉛鉬混合礦石。礦石中的主要有價礦物為方鉛礦和輝鉬礦，是本次試驗的主要回收對象。

(2)礦石在磨礦細度為-0.074 mm占70%的情況下1粗2精1掃混合浮選鉛鉬，鉛鉬混合精礦再磨至-0.037 mm占80%的情況下1粗3精1掃抑鉛浮鉬，最終獲得鉛品位為70.30%、鉛回收率為86.98%的鉛精礦和鉬品位為45.68%、鉬回收率為84.67%的鉬精礦。

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