高架箱梁-浮置板軌道系統隔振性能分析*

曾少輝 雷曉燕 羅 錕

（華東交通大學鐵路環境振動與噪聲教育部工程研究中心，330013，南昌∥第一作者，助理工程師）

高架線路大多穿越城市建筑密集區域。相關研究表明，與普通路面軌道相比，列車經過高架線路時將使沿線噪聲級增加0～20 dB（A）［1］。浮置板軌道由于其減振效果明顯且少維修等優點，無論是在地下線路還是高架線路上都得到了廣泛的運用。

目前，國內大多將鋼彈簧浮置板與鋼軌的耦合系統作為研究對象來研究高架浮置板軌道的隔振性能。文獻［2］建立了浮置板軌道有限元模型，分析了不同參數對浮置板軌道振動模態的影響，并將有限結果與試驗數據進行了對比分析。文獻［3］通過建立三維鋼彈簧浮置板軌道有限元模型，分析了道床板長度、道床板厚度、彈簧剛度、支承間距以及扣件剛度等5個參數及其不同值對浮置板動力特性的影響，并對其傳導比進行了分析。文獻［4］采用動柔度法建立了二維浮置板軌道頻域模型，以力的傳遞率為依據分析了浮置板軌道的隔振性能。文獻［5］運用功率流理論,分析了浮置板軌道傳遞到基礎的振動功率流以及不同參數對其振動能量傳遞特性的影響。而針對浮置板軌道在高架線路上的減振效果分析卻很少。文獻［6］針對高架箱梁鋼彈簧浮置板軌道建立了有限元模型，并加入軌道不平順進行瞬態分析，分析了減振器剛度及其間距對鋼彈簧浮置板軌道減振特性的影響，并將仿真結果與實測數據進行了對比。高架浮置板軌道耦合系統比較復雜，因此對該耦合系統的隔振性能還需進行多方面的研究。

本文建立了高架箱梁-浮置板軌道耦合系統三維有限元模型，且對模型施加諧荷載進行諧響應分析，研究其在不同頻率的荷載作用下的位移響應；分析了鋼彈簧剛度、鋼彈簧間距以及箱梁的不同支撐剛度3個參數對高架箱梁-浮置板軌道耦合系統的隔振性能的影響。

1 高架箱梁－浮置板軌道耦合系統三維有限元模型

高架橋梁為單箱單室簡支箱梁，長度為32 m，浮置板的截面尺寸為3.38 m×0.40 m。高架箱梁-浮置軌道耦合系統三維有限元模型如圖1所示，其相關參數如表1所示。采用實體單元模擬箱梁和浮置板，采用梁單元模擬鋼軌，采用彈簧單元模擬扣件、鋼彈簧及橋梁支座。其中，扣件的剛度為50 kN/mm，鋼彈簧的剛度為10 kN/mm，箱梁支座的剛度為3.38×103kN/mm。在箱梁跨中位置施加簡諧荷載。荷載的頻率為0～400 Hz。

圖1 高架箱梁-浮置板軌道耦合系統三維有限元模型

表1 三維有限元模型相關參數表

2 高架箱梁-浮置板軌道耦合系統模態分析

2.1 浮置板結構的模態分析

通過改變鋼彈簧的剛度及其間距對浮置板進行模態分析，并提取前10階固有頻率進行對比，如圖2～3所示。結果表明：鋼彈簧剛度的變化對浮置板模態的影響隨著階數的增加而減小，鋼彈簧間距的增加將使浮置板的固有頻率減小。

2.2 箱梁的模態分析

圖4為不同支座剛度支撐下箱梁的前10階固有頻率。由圖4可知，支座剛度的改變僅對第6階和第8階固有頻率影響較明顯，對其余階數的固有頻率的影響很小。

3 高架箱梁-浮置板軌道結構振動傳遞分析

圖2 鋼彈簧剛度對浮置板固有頻率的影響分析

圖3 鋼彈簧間距對浮置板固有頻率的影響分析

通過對模型施加簡諧荷載，進行諧響應分析以獲得系統在不同荷載頻率作用下的響應，并得到位移響應值和頻率的變化關系曲線。通過拾取高架箱梁-浮置板軌道結構模型中不同部位的響應曲線進行對比，分析浮置板的隔振性能。

3.1 振動傳遞及隔振分析

取鋼軌、浮置板及箱梁上的特征點（取點位置見圖5），分析其振動在耦合系統中的傳遞規律，如圖6所示。由圖6可知，荷載頻率處于20 Hz以內的鋼軌和浮置板的位移響應基本相同，這是由于鋼軌和浮置板通過扣件耦合的緣故。兩者隨著荷載頻率的增加至解耦頻率開始表現出不同的振動位移，同時扣件的減振效果也逐漸表現出來。由于鋼彈簧浮置板的隔振作用，當振動傳遞至箱梁時，相比鋼軌及浮置板的位移，箱梁的位移得到大幅度的降低。

圖5 取點示意圖

圖6 耦合系統各結構的位移響應曲線

圖7為高架線路上普通軌道與浮置板軌道在諧荷載作用下引起箱梁的振動響應曲線。由圖7可知，當荷載頻率處于0～20 Hz時，2種不同軌道結構作用下箱梁的位移相差不大，甚至在一定頻率范圍內，普通軌道作用下箱梁的振動位移幅值還更低；當荷載頻率超過20 Hz時，浮置板軌道表現出明顯的減振效果，相比于普通軌道，浮置板軌道結構作用下箱梁的位移響應幅值得到了大幅度的降低。

圖7 箱梁的振動位移響應曲線

3.2 鋼彈簧剛度及其支撐間距對隔振性能的影響分析

浮置板為高架箱梁-浮置板軌道耦合系統的主要隔振結構，且鋼彈簧剛度及其支撐間距是浮置板設計時考慮的重要參數，因此有必要分析這2個參數對浮置板隔振性能的影響。

鋼彈簧剛度值分別為6 MN/m、8 MN/m、10 MN/m和12 MN/m的4種工況下對箱梁的振動位移及振動位移最大值的影響分析如圖8～9所示。由圖8～9可知：鋼彈簧剛度值的改變對箱梁振動位移的影響很小，荷載頻率僅在9～15 Hz范圍內看出位移有些變化；4種工況下的箱梁振動位移最大值隨著鋼彈簧剛度的增加而增加，但增加的幅度相對較小。

圖8 鋼彈簧剛度對箱梁的振動影響分析

圖9 鋼彈簧剛度對箱梁振動位移最大值的影響分析

鋼彈簧的支撐間距分別為1.2 m、1.8 m、2.4 m和3.0 m 4種工況下箱梁的振動位移及振動位移最大值的影響分析如圖10～11所示。由圖10～11可知，荷載頻率在0～50 Hz范圍內，4種工況下的箱梁位移變化趨勢基本一致，僅在荷載頻率峰值處出現相對明顯的變化；當荷載頻率超過50 Hz時，箱梁位移隨著工況的不同而表現出不同的變化趨勢；箱梁位移最大值隨著鋼彈簧支撐間距的增加而減小。

圖10 鋼彈簧支撐間距對箱梁的振動影響分析

圖11 鋼彈簧支撐間距對箱梁振動位移最大值的影響分析

3.3 箱梁支座剛度對高架箱梁-浮置板軌道系統的振動影響分析

在整個高架箱梁-浮置板軌道耦合系統中，箱梁支座作為整個系統的支撐結構，其剛度的變化必然會影響系統的振動。因此在初始支座剛度3.38×109N/m的基礎上，分別考慮支座剛度為2的情況并進行分析。圖12、圖13分別為箱梁支座剛度對箱梁振動以及箱梁振動下位移數大值的影響分析。由圖12～13可知，箱梁支座剛度的改變與鋼彈簧剛度對箱梁的振動影響相似，均僅在一定荷載頻率范圍內對箱梁振動有影響。其中對箱梁支座剛度有影響的荷載頻率范圍為0～100 Hz，荷載頻率超過100 Hz后對箱梁的振動基本無影響；箱梁振動位移的最大值隨著箱梁支座剛度的增加而減小。

圖12 箱梁支座剛度對箱梁振動的影響分析

圖13 箱梁支座剛度對箱梁振動位移最大值的影響分析

4 結論

通過有限元軟件對高架箱梁-浮置板軌道耦合系統的三維有限元模型進行諧響應分析，得到如下結論：

（1）在耦合系統中振動傳遞到箱梁要經過2次衰減，衰減部位分別為鋼軌扣件和浮置板下的鋼彈簧，其中振動在鋼彈簧中的衰減程度大于振動在扣件中的衰減程度。與高架線路上的普通軌道相比，浮置板的隔振效果更為明顯，但其效果在荷載頻率達到20 Hz以上才得以體現。

（2）鋼彈簧剛度的變化對箱梁振動的影響主要集中在荷載頻率為9～15 Hz以內且影響程度較小；鋼彈簧的支撐間距對箱梁振動的影響主要集中在荷載頻率為50 Hz以上，其影響程度相比鋼彈簧剛度值的影響要明顯得多；荷載頻率在50 Hz以內的影響很小，僅在峰值處有變化。

（3）箱梁支座作為整個系統的支撐體系，其剛度對箱梁的振動影響主要集中在荷載頻率為0～100 Hz范圍內，在該范圍內對箱梁的影響隨荷載頻率的增大而逐漸減小。

［ 1 ］ KURZWCIL L G.Prediction and control of noise from railway bridges and tracked transit elevated structures［J］．Journal of Sound and Vibration，1977，51（3）：419.

［2］ 耿傳智，樓夢麟.浮置板軌道結構系統振動模態分析［J］.同濟大學學報（自然科學版），2006，34（9）：1201.

［3］ 丁德云，劉維寧，李克飛，等.鋼彈簧浮置板軌道參數研究［J］.中國鐵道科學，2011，32（1）：30.

［4］ 李增光，吳天行.浮置板軌道二維建模及隔振性能分析［J］.鐵道學報，2011，33（8）：93.

［5］ 谷愛軍，范俊杰.浮置板軌道豎向振動能量傳遞分析［J］.鐵道學報，2004，26（5）：125.

［6］ 韋紅亮，練松良，周宇.高架鋼彈簧浮置板軌道減振特性分析［J］.同濟大學學報（自然科學版），2012，40（9）：1342.