傾斜雙圓環型孔圓盤式玉米排種器設計與試驗

耿端陽 張明源 何 珂 李玉環 解春季 金誠謙

(1.山東理工大學農業工程與食品科學學院， 淄博 255000； 2.雷沃重工股份有限公司， 濰坊 261206)

0 引言

目前，常用的玉米排種器主要有機械式、氣吸式和氣吹式3大類[1]。其中氣吸式和氣吹式排種器對種子適應性強、損傷輕，但其結構復雜，成本較高，且排種質量受氣流速度和壓力影響較大,嚴重制約了氣力式排種器的推廣應用[2-4]。而機械式排種器雖然具有結構簡單、成本低廉等優點，但是由于受到結構和工作原理的限制，在播種機高速作業時，排種質量明顯下降[5-6]。因此在土地集約化經營和中大功率拖拉機帶動播種機高速高效播種的影響下[7]，研究適用于高速播種的機械式排種器顯得尤為重要。

國內許多專家學者在該方面進行了研究[8-15]。這些研究雖然對機械式玉米排種器的某一特性進行了有益的探索，但是基本都未達到成熟、可靠的實用階段。為此，借鑒相關研究成果[16-19]，本文設計一種結構簡單、充種效果好、清種便捷且滿足高速作業要求的傾斜雙圓環型孔圓盤式玉米精量排種器。

1 結構與工作原理

傾斜圓盤式排種器主要由型孔盤、清種器、投種器、定盤、護種板、罩殼、窺視孔蓋和驅動齒輪等部件組成。定盤與水平面呈一傾角固定，且在投種位置設有投種口，型孔盤緊靠在定盤上；罩殼與型孔盤共同組成排種器容腔，罩殼外部設有窺視孔蓋，型孔盤上方設有與型孔配合的清種器和投種器，罩殼內部下側設置有護種板，護種板與型孔盤共同確定了容種腔種子的充盈高度，構成了容種腔。其結構如圖1所示。

圖1 排種器結構圖Fig.1 Structure diagram of seeder1.窺視孔蓋 2.罩殼 3.清種器 4.型孔盤 5.投種器 6.護種板 7.定盤 8.驅動齒輪

圖3 種子尺寸分布頻率圖Fig.3 Probability of seed’s dimension

排種器工作時，驅動齒輪帶動型孔盤轉動，當型孔轉動至容種腔時，種子在自身重力和其上層種子壓力的共同作用下充入雙圓環型孔內，由于型孔盤面上采用了雙圓環型孔分布結構，可以有效降低型孔盤工作時的轉速，延長了型孔的充種時間，降低了種子因為離心力作用飛離型孔的概率，較好地解決了當前機械式排種器高速播種充種性能差的問題。隨著型孔盤的轉動，當型孔轉離容種腔后，在清種區內位于型孔中多余的種子便在重力作用下自主滑落，對于型孔中未能滑落的多余種子，則由位于排種盤最上部的清種器完成清種過程；當充有單粒種子的型孔經過攜種區到達投種區時，該種子便由嚙合式投種器強制投出型孔，完成排種器的投種過程，如圖2所示。

圖2 排種器工作過程示意圖Fig.2 Process diagram of seeder1.容種腔 2.充入型孔的種子 3.自清的種子 Ⅰ.充種區 Ⅱ.清種區 Ⅲ.攜種區 Ⅳ.投種區

2 結構參數分析

2.1 玉米種子物料學特性

為保證玉米種子對型孔的充填效果，實現型孔中多余種子的順利清種和后續投種工作，并減少投、清種過程的種子損傷，對當前黃淮海地區應用較多的3種主要玉米品種進行了外形尺寸統計測量,每種取樣1 000粒，分別對其長度l、寬度b、厚度n三維尺寸進行統計，結果如圖3所示。

由圖3a可知，90%以上的種子長度l范圍在11～13 mm； 由圖3b可知，超過90%的種子寬度b范圍在9～11 mm；由圖3c可知，90%以上的種子厚度n范圍在4.5～6.0 mm。

2.2 型孔盤傾角的確定

型孔盤的傾角對該排種器性能有很大影響。為保證容種腔內種子能夠滑向充種位置以及充種后多余種子在清種區Ⅱ能自流清種,必須保證種子能在重力作用下沿型孔盤自動下滑。設種子的摩擦角為φ，型孔盤傾角為α，為了保證種子能夠穩定向下滑落，則型孔盤的傾角α要大于等于種子的摩擦角φ，即

α≥φ

(1)

通過測量玉米種子的摩擦角約為28°，則排種盤的角度α≥28°。

容種腔內種子首先滑落到型孔位置處，對即將充入型孔的種子進行受力分析，如圖4所示。該過程種子受力主要包括重力Fg，上層種子對其的垂直壓力Fv，以及種腔種子對型孔上方種子產生的水平側壓力Fh，在上述3個力作用下，種子產生沿型孔軸線方向的充填力Ft。顯然，充填力Ft越大，則越有利于種子充入型孔。

圖4 種子充填型孔過程的受力分析圖Fig.4 Stress analysis of seed filling cell process

由圖4可知，此時種子受到的充填力Ft為

Ft=(Fg+Fv)cosα+Fhsinα

(2)

由于護種板限制了種子的充盈高度，且排種器的容種腔高度較小，故可視該容種腔為淺倉[20]。

在容種腔內，有

(3)

式中γs——物料重度，玉米種子為9.96～10 kN/m3

y——充種高度，本排種器充種高度將受到護種板限制

K——壓力比

由于玉米種子的粘聚力為零，故有

(4)

式中φi——種子內摩擦角，玉米種子為18°～20°

Fg=mg/(lb)

(5)

試驗用3種玉米種子平均百粒質量26～30 g，種子長度l取11～13 mm,種子寬度b取9～11 mm。將式(3)～(5)代入式(2)，則有

(6)

由式(6)可知，充填力與充種高度y、傾角α相關。應用Matlab繪制填充力與傾角、充種高度的關系圖，如圖5所示。

圖5 充填力曲面Fig.5 Stress filling cell function surface

由圖5可知，排種器的充填應力隨傾斜角度的增大呈先增大后減小的趨勢，且在16°～44°角度范圍內變化較小，結合上文種子沿型孔盤的自流角必須大于28°，傾斜角度的最佳范圍是[28°,44°]，而排種器的充填應力隨充種高度增加而緩慢增大，考慮到容種腔與清種位置影響，充種高度范圍為[0.09 m, 0.11 m]，故設計時選取充種高度與型孔盤中心至水平面垂直距離基本相等，即0.11 m。

2.3 型孔分布與結構

2.3.1 型孔尺寸確定

型孔尺寸對種子的充孔姿態有很大影響。為盡量提高型孔充種的單粒率，型孔直徑并未大于種子的最大長度，因而種子在充填力作用下充入型孔較少為平躺姿態。考慮極端情況，即一端先充入，另一端后充入，如圖6所示，對其進行受力分析，則種子受力包括重力mg，A、B接觸點的支反力NA、NB以及摩擦力FA、FB。

圖6 種子在型孔不被卡住的條件Fig.6 Condition that seed cannot be stuck in cell

設型孔直徑為d，種子與型孔的接觸點為A、B，AB連線與型孔盤底面的夾角為σ，型孔盤與水平面的夾角為α，則當種子卡在型孔時，由∑MA(F)=0近似有

(7)

(8)

式中 f——種子與型孔內壁摩擦因數，一般為0.53～0.85[21-22]

忽略種子接觸點的圓弧誤差，則

(9)

對式(9)化簡，有

tanσ≤f2tanα

(10)

α由上文可知取[28°,44°]，所以要保證種子不卡在型孔中，有

σ≤3.94°

(11)

型孔直徑d的下限至少大于等于種子的寬度，由上文知玉米種子長度l范圍11～13mm，寬度b范圍9～11mm，所以d的選擇應滿足

b

即11mm

為保證充種的可靠性，型孔直徑不應過小。最終選擇型孔直徑12mm。

2.3.2 型孔分布方式和內外型孔環直徑的確定

為了降低型孔盤的轉動速度，本排種器采用雙圓環型孔結構，內外環型孔采用錯位布置方式。這樣充有種子的型孔轉至投種區域時，型孔內種子將以內、外環型孔交替方式依次被投種器投出，這樣實現了在型孔盤低速轉動滿足高速播種的要求。

本排種器設計需要滿足播種機高速和低速作業的要求，設機器作業速度為v，排種器轉速為n，排種器每轉內外環型孔數為N，玉米播種株距為s,取0.25m，則t時間后排種器排出的種子數為

N1=2Nnt

(12)

t時間機器實際需要播種的株數

(13)

由N1=N2，解得

n=v/(2sN)

(14)

由式(14)可知，對于不同作業速度,型孔盤應該有不同的轉速。例如當播種機的作業速度為12km/h，型孔數為26、28、30、32、34時，型孔盤轉速為15.3、14.2、13.3、12.4、11.7r/min。

隨著型孔盤每周型孔數越多，型孔盤轉速越低，則充種時間越長，越有利于保證型孔的充種性能。

由于充種容腔內種子受到型孔盤轉動的影響，多數種子會沿著與型孔盤平行的姿態分布[23]，所以為了保持種子以該姿態在復合填充力作用下穩定落入型孔，須保證同一環型孔間距能至少駐存一粒種子，內外環型孔環之間能夠駐留一粒種子。

故內環最小直徑

(15)

外環最小圓周直徑

dl2=dl1+2d

(16)

最小內外環直徑如表1所示。

表1 最小型孔環直徑Tab.1 Minimum cell ring diameter mm

由式(15)、(16)可知，在型孔直徑確定的情況下，型孔數目影響型孔環直徑，型孔越多，型孔盤轉速越低，有利于提高充種率、降低破碎率，但同時也會導致排種盤結構的增大；反之，型孔越少，在保證播種株距前提下，型孔盤轉速會有所提升。

考慮到排種器需安裝在播種機上，結構尺寸不宜過大，型孔盤直徑選擇290 mm，故型孔數目范圍需小于等于34。

2.3.3 清種器與投種器

為了進一步提高充種的單粒率，種子除了在清種區Ⅱ內采用自流清種外，還在型孔盤頂部(自流清種末端)設有可防止種子破碎的彈性清種器，如圖7所示。

圖7 彈性清種器結構圖Fig.7 Structure diagram of elastic seed cleaner1.罩殼 2.連接板 3.清種盤片 4.開口銷 5.彈簧 6.螺栓7.銷

該彈性清種器主要對不能通過自流清種的多余種子進行強制清種。即通過彈簧使清種盤片緊靠在型孔盤面型孔位置，當出現未能通過自流清種的多余種子滯留于型孔內時， 清種盤片就會將多余的種子強制清出，從而保證排種器的單粒播種率要求。

考慮種子以傾斜姿態充入型孔，可能出現種子因為卡滯而不能順暢從型孔落入投種口，所以在投種口位置設有嚙合式投種器，該嚙合式投種器采用與雙圓環型孔嚙合的雙排行星輪式結構，如圖8所示，在型孔轉到投種口位置時，通過行星輪與型孔的嚙合作用實現型孔內種子的強制排出，從而保證投種過程的穩定性和可靠性。

圖8 嚙合式投種器結構圖Fig.8 Structure diagram of apparatus1.罩殼 2.連接板 3.投種輪 4.開口銷 5.彈簧 6.螺栓 7.銷

3 性能臺架試驗

3.1 試驗材料與設備

試驗材料：先玉355玉米種子，千粒質量280.2 g，含水率12.9%。

試驗設備：JPS-12型排種器性能檢測試驗臺。

3.2 試驗指標及方法

試驗指標：由GB/T 6937—2005《單粒(精密)播種機試驗方法》，性能指數包括：

合格指數

A=n1/N′×100%

(17)

重播指數

D=n2/N′×100%

(18)

漏播指數

M=n3/N′×100%

(19)

式中n1——單粒排種數n2——2粒以上排種數n3——漏排種數N′——理論排種數

采用三因素五水平的二次旋轉組合設計進行試驗研究，選擇傾角、型孔數、型孔盤轉速作為試驗因素。通過調節排種器固定點實現傾角變化，自制多種型孔數的型孔盤，通過更換型孔盤調節型孔數，型孔盤轉速由調速電動機提供，通過調節步進電動機實現型孔盤轉速的改變。試驗因素編碼表如表2所示，試驗方案及結果如表3所示。X1、X2、X3為因素編碼值。

3.3 試驗結果分析

3.3.1 回歸分析

試驗結果采用DPS數據處理系統進行回歸分析，以確定各試驗指標在不同試驗因素水平組合下的變化規律。具體數據分析如表4～6所示。

表2 試驗因素編碼Tab.2 Codes of factors and levels

表3 試驗方案與結果Tab.3 Experimental project and results

表4方差分析表明試驗指標回歸方程與試驗數據擬合較好，可得合格指數與各因素編碼值的回歸方程為

(20)

同理可得重播指數與各因素編碼值的回歸方程為

(21)

表4 合格指數試驗結果方差分析Tab.4 Variance analysis of test results for qualified rate

注：F0.05(5,8)=3.69，F0.01(9,13)=4.19，F0.1(1,13)=3.14，下同。

表5 重播指數試驗結果方差分析Tab.5 Variance analysis of test results for replanting rate

圖9 各因素對試驗指標的影響Fig.9 Effects of varying levels of each factor on test index

同理可得漏播指數與各因素編碼值的回歸方程為

(22)

表6 漏播指數試驗結果方差分析Tab.6 Variance analysis of test results for leakage rate

3.3.2 排種性能分析

由回歸方程可知，在試驗范圍內三因素對合格指數顯著性影響大小順序依次是：傾角、型孔盤轉速和型孔數目；在試驗范圍內三因素對重播指數與漏播指數的顯著性影響大小順序是：傾角、型孔數目和型孔盤轉速。

采用降維法將任意兩個因素固定在零水平，分析另一單因素對試驗指標的影響，三因素對合格指數影響結果如圖9a所示。隨著傾角增加，合格指數呈先上升后下降的趨勢，增大型孔盤轉速與型孔數目合格指數則呈逐漸下降趨于穩定趨勢。

三因素對重播指數影響結果如圖9b所示，隨著傾角與型孔數增加，重播指數呈先下降后上升趨勢，隨著型孔盤轉速增加，重播指數逐漸增加。

三因素對漏播指數影響結果如圖9c所示，漏播指數隨著傾角增大與型孔數增加呈上升趨勢，隨著型孔盤轉速增加，漏播指數逐漸增大。

通過回歸方程可知X1X2影響顯著，利用Matlab繪制三維等值線圖如圖10所示。

圖10 X1與X2交互作用的影響Fig.10 Interaction effects analysis of X1 and X2

由圖10a可知在傾斜角度置于零水平之下時，隨著傾斜角度的增加，合格指數隨著型孔數目增多而上升；在傾斜角度置于零水平之上時，隨著傾斜角度增加，合格指數隨著型孔數目增多而下降。隨著型孔數目增多，合格指數隨著傾斜角度增加而呈一定下降趨勢。

由圖10b可知隨著傾斜角度增加，重播指數隨著型孔數目增多呈下降趨勢；隨著型孔數目增多，重播指數隨著傾斜角度增加呈下降趨勢。

由圖10c可知隨著傾斜角度增加，漏播指數隨著型孔數目增多而上升，隨著型孔數目增多，漏播指數隨著傾斜角度增加而上升。

3.3.3 排種器性能優化

依玉米排種器田間作業國家標準要求可知，排種器合格指數大于80%，重播指數小于15%，漏播指數小于8%。據此創建目標函數，將回歸方程代目標函數中，規劃目標函數及約束條件為

Fmax=A-D-M

(23)

依據拉格朗日乘數法求解，圓整優化結果為：傾斜角度39°，型孔數目30個,型孔盤轉速11 r/min。

在此條件下進行驗證試驗，試驗表明本排種器合格指數大于等于97%，重播指數小于等于1.5%，漏播指數小于等于0.5%。

4 田間試驗

根據上述優化計算結果，選擇傾斜角度為39°，型孔數目30個進行排種器大田試驗。試驗于2017年6月5—8日在山東省淄博市淄川區趙瓦村試驗田進行，試驗機型為山東常林2BMTF-5型玉米免耕精量播種機，配套動力為雷沃歐豹M1304-G型拖拉機，動力輸出軸轉速為540 r/min。圖11為排種器田間試驗情況。

圖11 排種器田間試驗Fig.11 Field test of seed-metering device

試驗田地塊土質疏松，小麥留茬高度15 cm，試驗小區長度選定為70 m，每個小區內各含有10 m的啟動區與停車區，通過秒表計時的方法測定工作速度，計時誤差±1 s。

試驗設定播種株距250 mm，考察排種器在8.2、9.1、9.9、11.2、11.9 km/h 5種機器前進速度下的工作性能(對應型孔盤轉速分別為9.1、10.1、11、12.4、13.2 r/min)。每次試驗測定不低于250粒種子，每個速度水平進行3次重復，試驗數據均依照GB/T 6973—2005《單粒(精密)播種機試驗方法》的統計方法進行處理。田間統計試驗結果為：在各速度水平下，排種器合格指數均大于90%，隨著前進速度提高，漏播指數與重播指數均有所上升，但漏播指數仍小于8%，重播指數仍小于3%，符合國家標準要求。所以本排種器具有良好的適應性。

5 結論

(1)從理論上探索了傾斜雙圓環型孔式排種器主要結構參數的確定方法，并通過試驗對其進行驗證。

(2)通過二次正交旋轉試驗建立了3個考察指標的回歸方程，確定了影響合格指數、重播指數和漏播指數的主次因素。

(3)確定了該型排種器的較優組合參數，在傾角39°、型孔數目30個、型孔盤轉速11 r/min時，排種器合格指數大于等于97%，重播指數小于等于1.5%，漏播指數小于等于0.5%。

(4)田間試驗表明，在8.2～11.9 km/h前進速度作業條件下，合格指數可達到90%以上，重播指數與漏播指數均符合國標要求。

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