紗線摩擦系數(shù)測量方法與儀器研究進(jìn)展

謝 軍，李 莎，左召光，蔣銘媛，劉 皓

(1.天津工業(yè)大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，天津 300387；2.天津工業(yè)大學(xué) 紡織學(xué)院,天津 300387；3.智能可穿戴電子紡織品研究所，天津 300387；4.天津工業(yè)大學(xué)教育部先進(jìn)復(fù)合材料重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300387)

1 引言

紡織材料間摩擦系數(shù)是一個(gè)重要物理量，影響了紡織材料和產(chǎn)品的加工、性能[1]。纖維與纖維間的摩擦系數(shù)直接影響了纖維的可紡性[2]，而紗線與紗線間的摩擦系數(shù)影響了機(jī)織過程中經(jīng)紗的開口和經(jīng)紗密度，當(dāng)紗線的表面摩擦系數(shù)大，并且經(jīng)紗密度大的時(shí)候會導(dǎo)致打緯過程中開口不清，而容易導(dǎo)致經(jīng)紗斷裂，影響織造的速度和效率[3]。為了定量測量紗線的表面摩擦系數(shù)，研究人員設(shè)計(jì)了多種紗線表面摩擦系數(shù)測量方法和儀器。這些測量方法和儀器為紗線性能的定量評價(jià)和紗線質(zhì)量的改進(jìn)和評級提供了客觀依據(jù)[4]。

表1為測量紗線與紗線、紗線與金屬之間摩擦系數(shù)的幾種測量方法優(yōu)缺點(diǎn)比較，從表中可以看出，不同的測量方法，對應(yīng)的測量重點(diǎn)不同。下文詳細(xì)介紹了多種測量方法，并且簡述了以這些方法為基本原理研制出的各種紗線摩擦系數(shù)測試儀器的應(yīng)用及研究進(jìn)展。

表1紗線摩擦系數(shù)測量方法的優(yōu)缺點(diǎn)比較

測量方法優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)羅德法可測紗線與金屬、非金屬摩擦系數(shù)不宜測紗線與紗線的摩擦系數(shù)纏結(jié)法最大程度模擬紗線實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)操作復(fù)雜斜面法簡單易操作不夠精確，紗線不易均勻包覆附著滑動法有較高的精度不易操作水平附著滑動法操作簡單紗線易拱起變形影響測量結(jié)果基于Howell和Majur原理的方法測量紗線與金屬的摩擦，精度高不能測紗線與紗線的摩擦系數(shù)CTT測試紗線與金屬摩擦系數(shù)法操作簡便機(jī)構(gòu)較復(fù)雜

2 測量方法

紗線的摩擦系數(shù)可以是紗線與紗線之間的摩擦系數(shù)，也可以是紗線與其他材料之間的摩擦系數(shù)，紗線與紗線之間的摩擦系數(shù)能夠?yàn)榧喚€在織造過程中的工藝參數(shù)設(shè)計(jì)和調(diào)整提供參考依據(jù)，其測量方法主要有羅德法、纏結(jié)法、斜面法、附著滑動法和水平附著滑動法。而紗線與金屬絲或其他材料表面之間的摩擦系數(shù)則能為不同的紗線在織造過程中配件材料的選擇提供參考。

2.1 紗線與紗線之間的摩擦系數(shù)測量方法

2.1.1羅德法

羅德法又稱絞盤法，由荷蘭科學(xué)家羅德(Roder)于1953年首先提出[5]，廣泛應(yīng)用于測定纖維和紗線的動態(tài)和靜態(tài)摩擦系數(shù)，也可用于測量紗線與紗線、紗線與金屬或非金屬等材料的摩擦系數(shù)[6]。如圖1所示，將紗線均勻包覆在金屬摩擦輥上，呈180°包角，當(dāng)摩擦輥保持恒定速度運(yùn)動時(shí)，紗線與摩擦輥之間呈現(xiàn)相對運(yùn)動。通過測量T0和T1的值來間接計(jì)算紗線與紗線或紗線與其他材料之間的摩擦系數(shù)。摩擦輥開始運(yùn)動時(shí)測得的F最大值即為最大靜摩擦力，當(dāng)摩擦輥勻速轉(zhuǎn)動時(shí)，測得的F值為滑動摩擦力[7]。

圖1 羅德法測量方法示意圖

根據(jù)撓性帶的歐拉公式：

T2=T1eμθ

式(1)

且

F=T0+F

式(2)

推算出動摩擦系數(shù)：

μd=0.733(log(T+Fs)-logT)

式(3)

靜摩擦系數(shù)：

μs=0.733(log(T+Fk)-logT)

式(4)

式中T為固定張力，F(xiàn)k和Fs分別為測得的滑動摩擦力和最大靜摩擦力，即F的值。

使用羅德法測試紗線與紗線之間的動態(tài)摩擦系數(shù)時(shí)，由于紗線與紗線之間存在摩擦，運(yùn)行時(shí)包覆在摩擦輥上的紗線易拱起變形和發(fā)生退捻等情況，對測試結(jié)果的穩(wěn)定性和精確性產(chǎn)生影響，有較大的測量誤差[8]。一般羅德法用于測量紗線與金屬或非金屬等材料、纖維與金屬或非金屬等材料的動態(tài)和靜態(tài)摩擦系數(shù)[9]。

2.1.2纏結(jié)法

纏結(jié)法通過測量紗線的輸入張力與輸出張力間接計(jì)算出紗線與紗線之間的摩擦系數(shù)[10]。如圖2所示，紗線從導(dǎo)紗輪A進(jìn)入后在導(dǎo)紗輪B上纏繞不足一圈，然后使AB紗線與BC紗線扭結(jié)2～3圈，最后再從導(dǎo)紗輪C引出。利用張力傳感器測量輸入紗線張力Ti和輸出紗線張力To，根據(jù)如下公式計(jì)算紗線與紗線的動態(tài)摩擦系數(shù)：

式(5)

式中：μ為紗線對紗線的摩擦系數(shù)；To為輸出張力，cN；Ti為輸入張力，cN；β為紗線相互扭結(jié)的角度(一般為35°)；n為紗線相互扭結(jié)的圈數(shù)。

圖2 纏結(jié)法示意圖

2.1.3斜面法

斜面法的原理是利用摩擦系數(shù)與正壓力的關(guān)系。如圖3所示，把一塊底面積固定且質(zhì)量一定的滑塊的底面均勻地鋪滿紗線，斜面上也均勻地鋪滿紗線，將滑塊置于斜面上，改變斜面與水平面之間的夾角α，使滑塊開始滑動，此時(shí)α的正切值就是滑動摩擦系數(shù)，滑塊剛開始滑動一瞬間的α正切值為靜摩擦系數(shù)。斜面法測試紗線與紗線之間的摩擦系數(shù)時(shí)操作較為簡單，不需要復(fù)雜的儀器。這種方法也有不足之處，例如在鋪設(shè)滑塊和斜面板上的紗線時(shí)不能保證張力一致；紗線排列密度的稀疏面不夠均勻；滑塊上的紗線與斜面板上的紗線相互鑲嵌，具有較大的粘滯力，而且容易導(dǎo)致紗線拱起變形和退捻等情況的發(fā)生，對測試結(jié)果有較大的影響，不能保證測試結(jié)果的準(zhǔn)確性[11]。

圖3 斜面法示意圖

2.1.4附著滑動法

附著滑動法克服了斜面法的缺點(diǎn)，采用與斜面法相同的基本原理來測量紗線與紗線之間的摩擦系數(shù)[11]。如圖4(a)所示，將一固定質(zhì)量的砝碼與紗線的一端連接，另一端置于固定墻面或機(jī)架上，紗線XX′與懸掛砝碼的紗線呈十字交叉，向右平行移動紗線XX′直到懸掛砝碼的紗線出現(xiàn)滑動，此時(shí)摩擦系數(shù)μ=y/x。

圖4(b)顯示了紗線平衡受到破壞時(shí)的受力情況。對A′點(diǎn)進(jìn)行受力分析，可得：

Tsinαsinβ=μTsinαcosβ

式(6)

根據(jù)內(nèi)錯(cuò)角關(guān)系可得：

μ=tanβ=y/x

式(7)

式中：f為摩擦力，cN；N為正壓力，cN；T為紗線的張力，cN。

2.1.5水平附著滑動法

水平附著滑動法相較于本節(jié)2.1.4中的附著滑動法具有操作簡單、可執(zhí)行性強(qiáng)的優(yōu)點(diǎn)。如圖5(a)所示，將小滑塊的下表面和大滑塊的上表面均勻鋪設(shè)緊密的紗線，并且保持紗線勻整不變形。將彈簧的一端固定于墻面上，另一端固定于小滑塊上，大滑塊放置于水平面上后將小滑塊置于大滑塊的上表面。實(shí)驗(yàn)開始前要求小滑塊下表面鋪設(shè)的紗線與大滑塊上表面鋪設(shè)的紗線均勻接觸，對大滑塊施加圖5(a)所示方向的力，使用刻度尺記錄彈簧的伸長量[12]。

滑塊移動一瞬間的彈簧伸長量記為Xs，滑塊勻速移動后的彈簧伸長量記為Xd。滑塊移動時(shí)的彈簧伸長量變化曲線如圖2(b)所示，根據(jù)彈簧彈力公式：

F=kx

式(8)

可得靜摩擦力：

Fs=kXs

式(9)

滑動摩擦力：

Fd=k(Xs+Xd)/2

式(10)

式中：k為彈簧的彈性系數(shù)；X為彈簧伸長量，m；

根據(jù)摩擦力與正壓力之間的關(guān)系即可換算出紗線與紗線之間的靜態(tài)摩擦系數(shù)和動態(tài)摩擦系數(shù)。

圖4 附著滑動法示意圖

圖5 水平附著滑動法示意圖

2.2 紗線與金屬或非金屬材料之間的摩擦系數(shù)測量方法

2.2.1基于Howell和Majur原理的方法

在紡織過程中，紗線與金屬部件的接觸是必不可少的[13]。紗線與金屬之間的摩擦系數(shù)過大會加速金屬部件的損壞，因此，測量紗線與金屬之間的動態(tài)摩擦系數(shù)成為生產(chǎn)環(huán)節(jié)必不可少的內(nèi)容[14]。如圖6所示，通過搖動手輪使滑輪P隨滑塊M移動，紗線與水平面之間的傾角隨手輪的轉(zhuǎn)動而變化。不斷增加紗線的傾角，直至鋼絲圈在紗線上滑動時(shí)為止，此時(shí)立刻讀水平刻度值l，測量出滑輪P頂端至與O水平面的距離h，則h/l就是紗線與鋼絲圈之間的動態(tài)摩擦系數(shù)[15-16]。

圖6 紗線摩擦系數(shù)測定儀示意圖

2.2.2CTT測試紗線與金屬摩擦系數(shù)法

CTT恒定張力傳輸系統(tǒng)采用了圖7所示的方法，紗線自左向右通過兩個(gè)導(dǎo)紗羅拉后與兩個(gè)水平放置的金屬棒接觸，再通過導(dǎo)紗羅拉輸出紗線[17]。紗線以一定的張力和速度勻速運(yùn)行，根據(jù)式(11)計(jì)算紗線與金屬之間的動態(tài)摩擦系數(shù)：

式(11)

其中：μ為紗線對紗線的摩擦系數(shù)；To為輸出張力，cN；Ti為輸入張力，cN；θ為紗線包圍金屬棒弧度數(shù)。

圖7 CTT紗線與金屬摩擦系數(shù)測定示意圖

3 基于測量方法的應(yīng)用研究

3.1 國外儀器應(yīng)用研究

歐美等發(fā)達(dá)國家對紗線動態(tài)摩擦系數(shù)的研究起步較早，相繼研制出了多種儀器，如瑞士的R-1182型直讀式電子摩擦系數(shù)測試儀、日本Ⅴ-夕-氏摩擦系數(shù)試驗(yàn)機(jī)[18]以及美國CTT恒定張力傳輸系統(tǒng)等。

3.1.1CTT恒定張力傳輸系統(tǒng)

美國勞森公司在EIB和YAS測定儀基礎(chǔ)上升級了紗線綜合測試項(xiàng)目。CTT具備多項(xiàng)測試功能，不僅可以測試紗線與紗線、紗線與金屬、紗線與陶瓷之間的動態(tài)摩擦系數(shù)，還可以對紗線的條干不勻率、直徑、毛羽等進(jìn)行測試。CTT在運(yùn)行中可以最大程度地模擬紗線實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)，并且運(yùn)行速度和紗線張力可以進(jìn)行任意改變[19]。由于CTT具有多項(xiàng)測量優(yōu)勢，且具有較高的測試精度，受到許多科研人員的青睞，也是國外紗線動態(tài)摩擦系數(shù)測量領(lǐng)域較為先進(jìn)的儀器之一。

3.1.2Lisini紗線摩擦系數(shù)儀

Lisini等人在1981年開始使用圖8所示的方法測定紗線的摩擦系數(shù)，其利用的基本原理依然是基于羅德法改進(jìn)而來[20]。紗線經(jīng)輸入羅拉進(jìn)行勻張力后進(jìn)入張力測試裝置，測量松邊和緊邊的張力后根據(jù)撓性帶的歐拉公式即可計(jì)算出紗線的動態(tài)摩擦系數(shù)。

3.1.3基于Lord法的紗線摩擦系數(shù)儀

Lord提出了一種使用兩種纖維邊緣的接觸和在壓力下相對運(yùn)動的測量方法，El Mogahzy和Broughton在Lord提出的方法的基礎(chǔ)上進(jìn)行了改進(jìn)，其原理與Lord采用的方法相同[21]。如圖9所示，上下兩根紗線對齊，使其夾在壓塊P和N之間并緊密接觸，對壓塊P和N施加相同大小的力，拉動下方纖維向下滑動至勻速運(yùn)行狀態(tài)。測量勻速運(yùn)行時(shí)的拉力，根據(jù)摩擦力與正壓力的關(guān)系式即可計(jì)算出紗線與紗線之間的動態(tài)摩擦系數(shù)。

圖8 Lisini提出的紗線摩擦系數(shù)測量方案

圖9 基于Lord法儀器的紗線摩擦系數(shù)儀

3.1.4羅氏摩擦系數(shù)儀

為有效測定紗線的摩擦系數(shù)，羅氏摩擦系數(shù)儀及MLT儀也常用于針織紗線的摩擦系數(shù)測定[22]。MTL儀并不能直接測量紗線與紗線之間的動態(tài)摩擦系數(shù)，但是可以確定紗線是否被潤滑[23]。

3.2 國內(nèi)儀器應(yīng)用研究

我國科研人員根據(jù)國內(nèi)研究現(xiàn)狀和需要，在國外儀器基礎(chǔ)上研制出了多種紗線動態(tài)摩擦系數(shù)測試儀。由于國外同類儀器價(jià)格較為昂貴，國內(nèi)并沒有得到推廣使用[24]。目前國內(nèi)使用較多的多為國產(chǎn)紗線摩擦系數(shù)測試儀。

3.2.1LFY-19型紗線動態(tài)摩擦系數(shù)測試儀

LFY-19型紗線動態(tài)摩擦系數(shù)測試儀由山東省紡織科學(xué)研究院在瑞士R-1182型直讀式電子摩擦系數(shù)測試儀基礎(chǔ)上改進(jìn)而來，主要用于測定紗線及化纖長絲等與金屬或非金屬之間的摩擦系數(shù)[25]。在測試紗線與紗線之間的摩擦系數(shù)時(shí)，需要將紗線均勻地包覆在絞盤(即摩擦輥)上，測試速度不宜過快。同時(shí)還可以測試各種張力器或?qū)Ъ喥骷男阅堋?/p>

3.2.2LFY-110 型紗線動態(tài)摩擦系數(shù)測試儀

LFY-110型紗線動態(tài)摩擦系數(shù)測試儀在LFY-19型紗線動態(tài)摩擦系數(shù)測試儀基礎(chǔ)上發(fā)展而來，采用羅德法的測試原理，具有氣動式的殘紗處理和計(jì)算機(jī)控制及數(shù)據(jù)處理的特點(diǎn)，測試精度高、預(yù)加張力可調(diào)、全自動測試控制系統(tǒng)。

3.2.3化纖長絲動態(tài)張力與摩擦系數(shù)微機(jī)測試儀

天津工業(yè)大學(xué)萬振凱團(tuán)隊(duì)研制了一種新型化纖長絲動態(tài)張力與摩擦系數(shù)微機(jī)測試儀[26]。其通過測試化纖長絲的張力來間接計(jì)算出相應(yīng)的摩擦系數(shù)，并且提出了新的測試方法和測試機(jī)構(gòu)。如圖10所示，紗線由卷繞筒退出后被引入初張力均勻盤，紗線在此獲得初始均勻張力。由初張力盤引出的紗線與摩擦桿1接觸后經(jīng)輸出輥牽引進(jìn)入另一端的卷繞筒。在傳感器H1處可以測得長絲與摩擦桿摩擦后的張力，通過測量張力的方式來間接計(jì)算化纖長絲與化纖長絲或金屬之間的動態(tài)摩擦系數(shù)。

3.2.4漿紗動態(tài)摩擦系數(shù)測定儀

河北科技大學(xué)趙其明團(tuán)隊(duì)利用羅德法的測試原理，提出了一種新的測試方案[27]。如圖11所示，壓紗輥和拖引輥?zhàn)鳛橄到y(tǒng)的動力源，使紗線以恒定速度運(yùn)行，紗線的張力為恒定值T0。通過張力傳感器測量紗線的輸出張力T1，利用撓性帶的歐拉公式T1=T0eμθ可以計(jì)算出紗線的動態(tài)摩擦系數(shù)。包角α可以通過導(dǎo)向輪3的位置變化來更改。此系統(tǒng)具有恒定張力輸出的優(yōu)點(diǎn)并且降低了儀器的成本。

圖10 化纖長絲動態(tài)張力與摩擦系數(shù)微機(jī)測試儀原理

圖11 漿紗動態(tài)摩擦系數(shù)測定儀注：1-法碼；2-摩擦輥；3-導(dǎo)向輪；4-導(dǎo)向輪；5-傳感器測力探桿；6-拖引輥；7-壓紗輥；8-繞紗框

3.2.5利用萬能材料試驗(yàn)機(jī)改進(jìn)的紗線摩擦系數(shù)儀

為研究紗線摩擦系數(shù)及其影響因素，葛秀貞在現(xiàn)有DCS—500型萬能材料試驗(yàn)機(jī)的基礎(chǔ)上通過添加附件的方式，制作了一臺紗線摩擦系數(shù)測試儀[28]。如圖12所示，其采用羅德法的基本原理，當(dāng)主機(jī)橫梁下降時(shí)，紗線與摩擦輥之間發(fā)生相對運(yùn)動，從而產(chǎn)生相對摩擦。由儀器最上端的測力傳感器測量此時(shí)紗線的張力，再根據(jù)撓性帶的歐拉公式計(jì)算出紗線與摩擦輥之間的摩擦系數(shù)。

圖12 利用現(xiàn)有儀器改進(jìn)的摩擦系數(shù)儀原理圖

4 結(jié)語

隨著經(jīng)濟(jì)社會的發(fā)展和人民生活水平的提高，人們對織物及服裝的服用等性能提出了更高的要求。紗線與紗線之間以及紗線與金屬材料之間所具有的摩擦系數(shù)是紡織生產(chǎn)不可忽略的重要內(nèi)容。本文綜述了近年來紗線動態(tài)摩擦系數(shù)測量方法的研究進(jìn)展及其在生產(chǎn)和實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用情況，包括國內(nèi)外多種創(chuàng)新方法的研究與改進(jìn)，以及在基本測量原理基礎(chǔ)上研制的用于生產(chǎn)實(shí)驗(yàn)的測量儀器。為解決目前多數(shù)紗線摩擦系數(shù)測量儀器存在價(jià)格昂貴、測試精度不夠高、測試步驟繁瑣、實(shí)驗(yàn)條件要求高、人工讀數(shù)和計(jì)算等缺點(diǎn)，首先，需要突破傳統(tǒng)測量方式和方法，提高測量的范圍和精度，滿足不同實(shí)驗(yàn)場合的要求；其次，提升儀器的自動化程度和測試精度，減少人為因素和系統(tǒng)誤差的影響；再次，發(fā)展無線傳輸、互聯(lián)網(wǎng)及云計(jì)算技術(shù)，使儀器終端能接入數(shù)據(jù)庫，降低實(shí)驗(yàn)人員工作量；最后，降低儀器的市場價(jià)格，提高儀器生產(chǎn)的技術(shù)水平，使其不僅能滿足實(shí)驗(yàn)室需要，還要能滿足工廠使用要求。隨著技術(shù)的提升，紗線摩擦系數(shù)測量方法和測量儀器將會不斷突破，從而使紡織工業(yè)得到質(zhì)的提升。

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