精沖用鋼淬火前后的顯微組織研究

楊洪林　霍季萍　王　華

(1.南極光新材料(上海)有限公司，上?！?01908；2.上海大學分析測試中心，上海　200044；3.镕凝精工新材料科技(上海)有限公司，上海　201908)

要進行精密沖壓成形的鋼(以下簡稱為精沖用鋼)不僅需要具備低的屈服強度和抗拉強度、高的斷后伸長率和斷面收縮率等性能，還需要具有良好的淬透性，以獲得足夠數量的馬氏體。而以上各項性能均與鋼的顯微組織密切相關，因此研究精沖鋼的顯微組織特征是非常必要的。球化退火后精沖用鋼的組織主要為球狀珠光體[1- 2]，從而使其獲得低的屈服強度和抗拉強度、高的斷后伸長率和斷面收縮率。精沖用鋼淬火后主要為馬氏體，以提高鋼的硬度。但本文研究發現，精沖用鋼淬火后，除了形成大量的馬氏體，還發現存在大量的ω相。已知ω相是一種亞穩相，通常存在于bcc結構的基體中，目前在其他結構中還沒有發現。當bcc晶格的晶體不穩定時，ω相易從基體中析出。鋼中bcc結構的α- Fe大量存在于鐵素體、馬氏體和貝氏體中，其中雜質元素會增加α- Fe的不穩定性，從而形成ω相[3]。ω相的晶格參數取決于bcc基體結構，原始ω相與基體的位向關系為：[- 113]bcc//[1213]ω，(110)bcc//(0- 11- 1)ω, (- 21- 1)bcc//(10- 10)ω。最早是在β- Ti中發現這種六方結構的ω相，文獻[4- 5]研究了ω相對鋼的力學性能和物理性能的影響。ω相的轉變途徑可分為兩種[6- 8]：一種在無擴散的淬火或變形過程中形成；另一種等溫ω相在時效過程中通過原子擴散而析出。

ω相通常呈顆粒狀或橢球狀。早在20世紀80年代就有研究表明，在第Ⅳ族過渡金屬(Ti，Zr和Hf)及其合金中，高密度的細小ω相會使合金強化，但當ω相粒徑增大時，會使材料嚴重脆化、力學性能明顯降低[9]。目前有研究者[10]通過第一原理計算和三維原子探針觀察證實，一定量的碳會誘導ω相形成，ω相晶體結構的形成取決于bcc晶格結構，而ω相的穩定性與含碳量有關。

本文研究發現，鋼的力學性能與ω相密切相關，目前國內在這方面的研究較少，因此本文研究了精沖用鋼淬火前后的顯微組織及淬火后鋼中ω相的特征及其對鋼的性能的影響。

1　試驗材料及試樣制備

試驗用兩種精沖用鋼的化學成分如表1所示，其球化退火工藝示于圖1。將試樣加熱至Ac1以上20～30 ℃，保溫2～4 h，以30 ℃/h速度爐冷至Ar1以下約20 ℃等溫。等溫后再爐冷至600～500 ℃左右空冷。

表1　試驗用精沖用鋼的化學成分(質量分數)Table 1　Chemical composition of the investigated steels to be accurately stamped (mass fraction)　%

圖1　試驗用鋼的球化退火工藝Fig.1　Spheroidizing for the investigated steels

將退火后的試塊奧氏體化5 min，然后水淬，按照GB/T 228—2010將試塊加工成拉伸試樣進行拉伸試驗。將淬火后的試樣拋光，按照 GB/T 4340.1—1999和GB/T 4342—1991測定硬度。

透射電鏡試樣的制備是獲得高質量透射電鏡照片的關鍵。將淬火前后的1、2號鋼試樣線切割成約2 mm厚的試片，再手工磨至厚度小于100 μm，隨后將試片沖切成直徑3 mm的小圓片。采用濃度為10%(體積分數)的高氯酸酒精電解液對試片進行電解雙噴，制備透射電鏡觀察用樣品，采用2100F場發射透射電子顯微鏡觀察、分析。

2　試驗結果及分析

淬火后兩種鋼的力學性能如表2所示。可以看出，淬火后2號鋼的硬度較1號鋼高。

表2　試驗用鋼淬火后的力學性能Table 2　Mechanical properties of the investigated steels after quenching

對明暗場相的分析表明，在基體[- 113]方向有六方結構的ω相形成。由于與基體化學成分相似，導致ω相與基體界面不明顯，只有在暗場像中才能看到ω相，如圖4所示。

圖3　1號鋼淬火后的(a)顯微組織、(b)基體和(c)ω相的衍射斑點標定Fig.3　(a) Microstructure of the steel No.1 after quenching and diffraction spot calibration of (b) the matrix and (c) the ω phase

圖4　淬火后1號鋼中ω相的(a)明場和(b)暗場形貌Fig.4　(a) Bright and (b) dark field micrographs of the ω phase in the steel No. 1 after quenching

2號鋼球化退火后的顯微組織如圖5(a)所示，主要為鐵素體和球狀珠光體。圖5(a)與圖2相比，可以看到兩種精沖用鋼球化退火后的球狀組織粗細不同，2號鋼組織較細小、球化率較高，有利于提高鋼的力學性能。兩種材料的退火工藝相同但化學成分略有差異，2號鋼中S、Al含量較高，因此得到的球狀組織較細小，球化率也較高。2號鋼淬火后的組織如圖5(b)所示，可以看到有大量ω相，與1號鋼相比，2號鋼中的ω相數量明顯減少，而且ω相的尺寸也較1號鋼小。ω相的形成可能會引起鋼的顯著強化。隨著ω粒子體積分數的增多，鋼的力學性能明顯降低[11- 12]。如表2所示，2號鋼淬火后的硬度高于1號鋼。

對淬火后的1號鋼進行EDS分析，結果如圖6所示。在選定區域進行面掃描，并分析基體和ω相的成分。結果表明，基體的成分主要是Fe和C、N元素，而ω相只有Fe和Cr元素。鋼中的C會與Cr形成(Cr,Fe)C化合物，Cr可提高鋼的淬透性，但大量大顆粒(Cr,Fe)C析出將對鋼的耐疲勞性能不利[13- 15]。

圖5　2號鋼淬火(a)前、(b)后的顯微組織Fig.5　Microstructures of the steel No. 2 (a)before and (b) after quenching

圖6　1號鋼淬火后的(a)顯微組織、(b)ω相和(c)基體的能譜圖Fig.6　(a) Microstructure, EDS analysis of (b) the ω phase and (c) the matrix for the steel No.1 after quenching

由表1可知，研究用兩種鋼的成分略有差異，導致球化退火后兩者珠光體的球化率明顯不同。由鋼的顯微組織可知，2號鋼珠光體的球化率高于1號鋼，而且淬火后1號鋼中ω相的數量明顯多于2號鋼。由此可以得出結論：如果精沖用鋼退火后珠光體的球化率較低，會引起ω相增多，而ω相粒子體積分數的進一步增大會降低鋼的力學性能。精沖用鋼珠光體的球化率主要取決于球化退火工藝，如退火溫度、保溫時間等，因此采用合理的球化退火工藝尤為重要。由于兩種鋼化學成分的差異使其珠光體球化率也不同，因此可以得出結論，即ω相的產生與精沖用鋼的化學成分和退火工藝均密切相關。

3　結論

(1)在一定條件下，兩種化學成分稍有差異的精沖用鋼淬火后均易形成ω相。如果淬火前鋼中珠光體的球化率較高，則淬火后組織中的ω相較少，隨著珠光體球化率的降低，ω相數量增加。

(2)精沖用鋼淬火后如果含有大量的ω相，會使鋼的硬度降低，并且不利于淬透性的提高。

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