多功能摩擦磨損試驗機系統(tǒng)設計

包倩倩，趙楠楠，楊育林，楊向超

(1.燕山大學 a.機械工程學院；b.關(guān)節(jié)軸承共性技術(shù)航空科技重點實驗室，河北 秦皇島 066004；2.重慶長安汽車股份有限公司，重慶 404100)

摩擦磨損試驗機是研究自潤滑關(guān)節(jié)軸承摩擦副材料摩擦學性能的必備裝置。然而，隨著材料應用環(huán)境的變化，例如高速、高真空、高低溫、強腐蝕、強輻射等，對試驗機的專業(yè)化要求變得越來越高[1]。文獻[2]研制了一種超高壓磨損試驗機，最大壓強為14 MPa。文獻[3]設計了最高溫度為1 000 ℃的銷盤接觸形式高溫磨損試驗機。文獻[4]研制了具有多種接觸形式且可控氣壓的磨損試驗機。文獻[5]采用模塊化的設計思路研制出了MSTS-1型銷盤/球盤接觸形式的真空摩擦磨損試驗機。

在實驗室已有真空高低溫試驗艙的基礎上，利用模塊化設計思想研制了一種新型摩擦磨損試驗機，其可完成真空、高低溫和多種摩擦接觸形式的切換，可以更加全面地研究自潤滑關(guān)節(jié)軸承摩擦副材料在空間環(huán)境下的摩擦學性能。

1 試驗機的模塊化設計

1.1 產(chǎn)品型譜設計

對試驗機進行模塊化設計[6]前需要進行調(diào)研，確定產(chǎn)品的設計范圍。試驗工況主要包括載荷、速度、溫度和氣體環(huán)境等，具體設置見表1。

表1 試驗工況Tab.1 Test conditions

摩擦元素可分為固-固、固-液、固-氣3種形式；固-固摩擦元素又可分為滾動摩擦、滑動摩擦、微動摩擦和沖擊摩擦4種運動形式；摩擦副接觸形式主要為點、線、面3種接觸形式，具體如圖1所示。

圖1 摩擦副的接觸形式Fig.1 Contact forms of friction pair

將試驗工況作為產(chǎn)品型譜[7]的縱系列，矩陣的維數(shù)為6×5×4×3=360；將摩擦元素、摩擦副運動形式和接觸形式作為產(chǎn)品型譜的橫系列，其維數(shù)為3×4×9=108；將兩者組合即得到摩擦磨損試驗機的全系列型譜矩陣。

1.2 功能分析

試驗機的主要功能是在一定的氣體、溫度等環(huán)境下，在兩摩擦副試件間施加載荷使其接觸并產(chǎn)生相互作用力，通過外界能量使試件發(fā)生相對運動，進而獲取與摩擦學性能有關(guān)的信息，因此將試驗機劃分為模擬環(huán)境、摩擦和測控3個分功能。由于試驗機是在實驗室真空高低溫試驗艙的基礎上進行改造，因此環(huán)境模塊已具備，主要由試驗艙、真空和高低溫系統(tǒng)構(gòu)成。摩擦部分需要施加載荷來實現(xiàn)兩試件間的相對運動，需配備動力裝置、傳動裝置、連接裝置、加載裝置、夾具系統(tǒng)和固定裝置。測控系統(tǒng)主要包括采集系統(tǒng)、計算機和控制系統(tǒng)。對各個子功能進行編號，得到試驗機功能分解圖，如圖2所示。

圖2 試驗機功能分解圖Fig.2 Function decomposition diagram of tester

1.3 模塊劃分

(1)

子功能的相關(guān)性可從性能關(guān)系、空間關(guān)系、裝配關(guān)系、物質(zhì)交換關(guān)系、能量交換關(guān)系和信息交換關(guān)系6個方面進行考慮。影響系數(shù)則通過權(quán)重確定，采用1～9的標度對相關(guān)矩陣進行兩兩判斷和比較，1代表兩元素同等重要，9代表后者比前者極端重要，2～8代表兩元素判斷的中間值，元素i與元素j的影響系數(shù)和元素j與元素i影響系數(shù)互為倒數(shù)，結(jié)合實際和經(jīng)驗，假設形成的判斷矩陣為

對于矩陣A，與之對應的特征方程為

AW=λmaxW。

(2)

求解得出上式的最大特征根λmax和特征向量W，通過歸一化處理得到的向量即為某因素相對于另一因素的重要性權(quán)值，進而得到某一因素相對于另一因素的權(quán)重值。用MATLAB對A進行計算得出權(quán)重為：w1=0.36，w2=0.25，w3=0.17，w4=0.09，w5=0.06，w6=0.07。

由于判斷矩陣在構(gòu)造過程中根據(jù)經(jīng)驗賦值，因此需要對A進行一致性檢驗，一致性指標為

(3)

式中：n為判斷矩陣A的階數(shù)；IR為平均隨機一致性指標，矩陣計算1 000次得到的平均隨機一致性指標為1.58。當RC<0.1時，A滿足要求；當RC≥0.1時，A不滿足要求，需重新構(gòu)造。計算得IC=0.02，RC= 0.01，該矩陣滿足一致性要求。

將求解出的6個權(quán)重值與(1)式相結(jié)合逐一計算出各子功能元之間的相關(guān)度，得到相關(guān)度矩陣R為

按照L=E-R變換得到距離矩陣L，找出L中非對角線上的2個最小元素，將這2個元素合并成為一個新類，然后刪去L中2個最小元素所對應的行和列，并且加入由新類最小距離所組成的行和列，形成一個新的n-1階矩陣L1，不斷重復以上過程，同時記錄下每次合并的功能元編號和最短距離，便可繪制出各功能元的聚類譜系圖[7]，如圖3所示。依據(jù)圖3對試驗機進行模塊劃分，劃分結(jié)果如圖4所示。

圖3 功能元的聚類譜系圖Fig.3 Hierarchical diagram of functional elements

圖4 模塊劃分結(jié)果Fig.4 Module Partitioning Results

1.4 變形模塊矩陣

根據(jù)接觸形式，將試驗機摩擦模塊設定為變形模塊。雖然摩擦副有9種，但該試驗機主要用于自潤滑關(guān)節(jié)軸承自潤滑襯墊摩擦磨損性能的研究，球-盤、銷-盤、環(huán)-塊、端面、半環(huán)應用較多，并且覆蓋了點線面接觸形式，因此將通過橫系列變形得到變形模塊矩陣簡化為：{端面，球盤，銷盤，環(huán)塊，半環(huán)}。

2 試驗機的系統(tǒng)設計

2.1 模擬環(huán)境模塊

實驗室高低溫真空試驗艙已具備環(huán)境模塊，具有真空抽氣系統(tǒng)和高低溫系統(tǒng)，能夠為試驗機提供真空、-50～50 ℃任意溫度保溫和高低溫交變環(huán)境，試驗艙外觀如圖5所示。

2.2 動力和支架模塊

由于電動機很難適應試驗艙內(nèi)部環(huán)境，需將電動機外置。另外，因要嚴格控制設備的真空泄漏，故采用摩擦力很小的磁流體聯(lián)軸器，再經(jīng)過密封聯(lián)軸和波紋管聯(lián)軸器與傳動主軸相連，將動力傳遞給摩擦模塊；臺架主軸則采用輕型、高精密、低摩擦主軸。支架模塊由臺架組成，采用臥式結(jié)構(gòu)固定在試驗艙內(nèi)。臺架及主軸如圖6所示。

2.3 摩擦模塊

由于銷-盤與球-盤摩擦副的運動形式相似，將這2種合并為一類，從而將摩擦模塊分為銷/球盤、環(huán)塊、端面和半環(huán)4種，主要包括夾具系統(tǒng)和加載系統(tǒng)，加載采用砝碼-杠桿的加載方式[8]。

2.3.1 銷/球盤接觸

銷/球盤摩擦副接觸形式及其裝配如圖7所示，銷/球盤通過自制螺母固定，銷/球盤通過壓環(huán)和螺釘固定在傳動軸上并隨軸一起轉(zhuǎn)動。由于銷/球盤接觸的載荷較大，因此需要杠桿將載荷放大，而加載方向為水平，需要引導輪和鋼絲將載荷方向轉(zhuǎn)換為豎直，通過鋼絲可以將砝碼放在不影響其他操作的位置。

圖7 銷/球盤接觸形式及其裝配Fig.7 Contact form of pin/ball disc and its assembly

2.3.2 環(huán)塊接觸

環(huán)塊摩擦副運動形式及其裝配如圖8所示，試樣塊為一個矩形塊，通過固定支架和壓塊固定，支架固定于圓環(huán)上方，試樣環(huán)通過螺釘和固定環(huán)與傳動軸連接做旋轉(zhuǎn)運動。環(huán)塊接觸形式的加載方向為豎直方向且加載力較小，可通過砝碼直接加載。

圖8 環(huán)塊接觸形式及其裝配Fig.8 Contact form of ring block and its assembly

2.3.3 端面接觸

端面摩擦副運動形式及其裝配如圖9所示。

圖9 端面接觸形式及其裝配Fig.9 Contact form of end face and its assembly

圓盤通過螺釘與支架固定，圓環(huán)通過螺栓與主軸連接做旋轉(zhuǎn)運動，為防止圓環(huán)與主軸產(chǎn)生滑動脫落，在主軸端面安裝2個圓柱銷。端面載荷方向為豎直方向，與銷盤/球盤加載方向相同，從而實現(xiàn)方向轉(zhuǎn)換裝置和砝碼裝置的互換。

2.3.4 半環(huán)接觸

半環(huán)摩擦副運動形式及其裝配如圖10所示，將上、下2個環(huán)塊固定在滑塊上，并保證其與中間的短軸接觸，短軸與傳動軸連接做旋轉(zhuǎn)運動。載荷垂直施加于上滑塊上，由于半環(huán)接觸形式主要用于評價軸承襯墊摩擦磨損性能，因此需要較大的載荷，杠桿放大倍數(shù)為8。

圖10 半環(huán)接觸形式夾具示意圖Fig.10 Diagram of semi-ring contact form fixture

2.3.5 傳動接口設計

模塊化產(chǎn)品中模塊的可組合性和互換性主要體現(xiàn)在接口上。對于摩擦模塊的更換，首先要實現(xiàn)摩擦模塊與臺架之間的接口連接。銷/球盤模塊中需要控制盤試樣的端面跳動，環(huán)塊模塊需要控制環(huán)試樣的軸向跳動，因此這2種模塊要保證與主軸的同軸度，采用錐面錐度為7:24的連接方式。端面則采用直口連接。各模塊的接口如圖11所示。

圖11 接口連接示意圖Fig.11 Diagram of interface connection

2.4 測控模塊

試驗機需要檢測的參數(shù)有試件的摩擦因數(shù)、磨損量，試驗艙溫度和電動機轉(zhuǎn)速。溫度和轉(zhuǎn)速可直接通過相應的傳感器直接獲取，磨損量通過儀器離線檢測，摩擦因數(shù)通過μ=M/(rF)間接獲得，其中：M為摩擦扭矩；r為摩擦半徑；F為作用載荷，扭矩和作用載荷分別通過扭矩傳感器和力傳感器獲得。

3 試驗驗證

為驗證試驗機試驗數(shù)據(jù)的重現(xiàn)性和可比性，選用不同的試驗條件(表2)進行3組驗證試驗。每組數(shù)據(jù)測試3次得到3條摩擦因數(shù)曲線，并分別與相同試驗條件下MMU-5G端面摩擦磨損試驗機、低速重載襯墊摩擦磨損試驗機(半環(huán))、CETR摩擦磨損試驗機(銷盤)的試驗結(jié)果進行對比。具體數(shù)值及對比見表3，摩擦因數(shù)曲線如圖12—圖14所示。

圖12 端面接觸形式摩擦因數(shù)曲線Fig.12 Friction coefficient curve of end face contact form

圖13 半環(huán)接觸形式摩擦因數(shù)曲線Fig.13 Friction coefficient curve with semi-ring contact form

圖14 銷盤接觸形式摩擦因數(shù)曲線Fig.14 Friction coefficient curve of pin disc contact form

表2 試驗條件Tab.2 Test conditions

表3 試驗結(jié)果Tab.3 Test results

綜上分析可知：1)多功能摩擦磨損試驗機所得3條摩擦因數(shù)曲線的走勢基本相同，各曲線的平均值也相差較小，證明試驗機有較好的重現(xiàn)性；2)與專用試驗機在相同條件下的誤差也較小，均在允許范圍，說明自行設計的試驗機接觸形式均符合要求。

4 結(jié)束語

以真空高低溫試驗艙為基礎，采用模塊化設計方法構(gòu)建了摩擦磨損試驗機型譜圖，對其進行了功能分析和模塊劃分，并組建了以摩擦副接觸形式為特征的功能變換矩陣。介紹了銷盤/球盤、環(huán)塊、端面、半環(huán)4種變形摩擦模塊的系統(tǒng)構(gòu)成，并對試驗機進行了試驗驗證，試驗結(jié)果表明：摩擦磨損試驗裝置能夠進行多種摩擦形式摩擦磨損試驗，具有良好的可靠性，同時實現(xiàn)了一機多用的目的。

目前，該試驗機已經(jīng)投入使用，用于測量自潤滑關(guān)節(jié)軸承自潤滑襯墊在各種工況下的摩擦學性能。該試驗機加載過程中需要人工搬動砝碼，操作不便，后續(xù)將嘗試采用自動控制的加載方式，研制出更高效的試驗機。