王國(guó)威
(山西西山煤電股份有限公司西曲礦,山西 太原 030200)
為了提高煤炭回收率和緩解采掘接替,西曲礦布置了12317蹬空開采工作面,該工作面下伏28107工作面采空區(qū),上蹬空開采區(qū)域走向長(zhǎng)度為140m。開采實(shí)踐認(rèn)為,下部煤層的開采會(huì)導(dǎo)致蹬空開采的煤層原巖應(yīng)力平衡遭到破壞,煤層和圍巖出現(xiàn)變形和破壞,工作面礦壓顯現(xiàn)特點(diǎn)必將出現(xiàn)新的變化[1-4]。因此,為了掌握12317工作面蹬空區(qū)域礦壓顯現(xiàn)特點(diǎn)和積累蹬空開采經(jīng)驗(yàn),西曲礦在12317工作面蹬空開采區(qū)域進(jìn)行了礦壓顯現(xiàn)規(guī)律實(shí)測(cè)研究。
12317工作面位于南三盤區(qū)南部,東部10m為2.3#煤空巷,東部為22103工作面采空區(qū),北部為2.3#煤空巷和22104工作面采空區(qū),西部為12307工作面采空區(qū),南部為22102工作面采空區(qū),工作面局部下伏28107蹬空區(qū),2.3#煤與8#煤層間距約65~70m。各工作面均留設(shè)保護(hù)煤柱,工作面周邊無(wú)小窯。12317工作面所采煤層為2.3煤層,煤層均厚4.0m,傾角平均為3°,可采指數(shù)為1,屬于穩(wěn)定可采厚煤層工作面。工作面設(shè)計(jì)走向長(zhǎng)度和傾斜長(zhǎng)度分別為353m和131m,老頂為均厚4.6m的泥巖—粉砂巖,直接頂為均厚1.2m的深灰色泥巖,直接底為均厚3.2m的灰色砂巖,老底為均厚2.9m的深灰色粉砂巖。工作面距開切眼163m處下伏2006年已回采完畢的8#煤層28107工作面采空區(qū),沿推進(jìn)方向上蹬空開采區(qū)域長(zhǎng)度為140m,預(yù)計(jì)該蹬空區(qū)域煤層和圍巖不穩(wěn)定,裂隙發(fā)育。工作面共布置兩條巷道,分別用于進(jìn)風(fēng)運(yùn)煤和回風(fēng)運(yùn)料,兩巷均采用“錨網(wǎng)索鋼帶”聯(lián)合支護(hù),采場(chǎng)布置92臺(tái)ZZ5200-1.95/4.2型液壓支架,支架額定工作阻力和初撐力分別為5200kN和4368kN。
為了掌握12317工作面蹬空開采期間頂板來(lái)壓特點(diǎn)、超前支承壓力變化規(guī)律等,制定了該工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律實(shí)測(cè)方案:(1)沿工作面傾斜方向布置5條測(cè)線,測(cè)線分別對(duì)應(yīng)10#、36#、54#、72#和82#支架,在所對(duì)應(yīng)的支架上安裝由山東尤洛卡公司生產(chǎn)的KJ29系列頂板動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)儀,該監(jiān)測(cè)儀可以實(shí)時(shí)對(duì)支架工作阻力變化進(jìn)行監(jiān)測(cè)和記錄,并可通過數(shù)據(jù)采集器對(duì)監(jiān)測(cè)儀記錄的數(shù)據(jù)進(jìn)行采集;(2)在蹬空區(qū)域和非蹬空區(qū)域工作面回風(fēng)巷采用YZ-30型錨桿液壓枕用以觀測(cè)工作面超前支承壓力變化情況,要求測(cè)量段長(zhǎng)度不低于100m。
頂板監(jiān)測(cè)儀記錄的數(shù)據(jù)經(jīng)采集和統(tǒng)計(jì)分析可知,12317工作面在未進(jìn)入蹬空開采區(qū)域和進(jìn)入蹬空開采區(qū)域,工作面所測(cè)支架末阻力均呈現(xiàn)出兩端小中間大的近似正態(tài)分布,在未進(jìn)入和進(jìn)入蹬空區(qū)域時(shí),支架工作阻力都是主要分別在3500~4500kN范圍內(nèi),分別占統(tǒng)計(jì)數(shù)的86%和82%。觀測(cè)期間,工作面來(lái)壓參數(shù)見表1所示。由表1可知:(1)在未進(jìn)入蹬空區(qū)域前,支架來(lái)壓期間和非來(lái)壓期間平均工作阻力分別為4651kN和4078kN,分別為額定工作阻力的89.4%和78.4%;(2)在未進(jìn)蹬空區(qū)域前,支架來(lái)壓期間來(lái)壓步距為9.6~12.5m,平均為10.5m,動(dòng)載系數(shù)為1.3~1.5,平均為1.42;(3)在進(jìn)入蹬空區(qū)域后,支架來(lái)壓期間和非來(lái)壓期間平均工作阻力分別為4478kN和3782kN,分別為額定共阻力的86.1%和72.7%,相比于未進(jìn)入蹬空區(qū)域,來(lái)壓期間和非來(lái)壓期間平均工作阻力分別降低了173kN和296kN,即為非蹬空區(qū)域平均工作阻力的96.2%和92.7%;(4)在進(jìn)入蹬空區(qū)域后,工作面來(lái)壓步距為7.2~9.4m,平均為8.1m,動(dòng)載系數(shù)為1.2~1.4,平均為1.27,相比于未進(jìn)入蹬空區(qū)域,來(lái)壓步距平均減少了3.4m,動(dòng)載系數(shù)降低了0.15;(5)蹬空開采和非蹬空開采期間,所測(cè)支架初撐力基本相同,分別為1786kN和1792kN,說(shuō)明初撐力普遍較低,分析認(rèn)為主要是支架工升架時(shí)間偏短,未達(dá)到額定初撐力即停止升架造成。由此可知,12317工作面蹬空開采時(shí)相比于非蹬空開采,來(lái)壓和非來(lái)壓期間支架平均工作阻力、來(lái)壓步距和動(dòng)載系數(shù)均有降低趨勢(shì),蹬空開采期間礦壓顯現(xiàn)并不劇烈。

表1 12317工作面來(lái)壓參數(shù)
在工作面正常回采期間,超前支承壓力是造成采面一定范圍內(nèi)回采巷道出現(xiàn)變形破壞的主要因素,掌握超前支承壓力變化規(guī)律是選擇合理支護(hù)手段的重要依據(jù)。為了掌握蹬空開采期間工作面超前支承壓力變化特點(diǎn),在蹬空區(qū)域和非蹬空區(qū)域采用YZ-30型錨桿液壓枕用以觀測(cè)工作面超前支承壓力變化,具體見圖1所示。由圖1可知:在非蹬空區(qū)域,超前支承壓力影響范圍為工作面前方20m,劇烈影響范圍在工作面前方15m,峰值點(diǎn)在工作面前方6~9m;在蹬空區(qū)域,超前支承壓力影響范圍為工作面前方17m,劇烈影響范圍在工作面前方15m,峰值在工作面前方10~12m;在蹬空區(qū)域,錨桿液壓枕讀數(shù)最高為48MPa,非蹬空區(qū)域,液壓枕讀數(shù)最高為51MPa。由此可知,蹬空開采期間相比于非蹬空開采期間,工作面超前支承壓力影響范圍較小,但是峰值位置相對(duì)較遠(yuǎn),且支承壓力相對(duì)較小。

圖1 12317工作面回風(fēng)巷超前支承壓力變化曲線
12317工作面在非蹬空區(qū)域回采時(shí),所測(cè)支架活柱下縮量為0~85mm,平均為10.6mm,其中活柱下縮量在0~15mm范圍內(nèi)約占統(tǒng)計(jì)數(shù)的82.6%;在工作面進(jìn)入蹬空區(qū)域后,所測(cè)支架活柱下縮量為0~79mm,平均為6.4mm,其中活柱下縮量在0~10mm范圍內(nèi)約占統(tǒng)計(jì)數(shù)的84.1%;由此可知,在工作面進(jìn)入蹬空區(qū)域后,支架活柱下縮量相比于非蹬空區(qū)域更小,與前面所測(cè)蹬空區(qū)域支架平均工作阻力低于非蹬空區(qū)域相符。在12317工作面在非蹬空區(qū)域開采時(shí),煤壁片幫率約為6.4%,其中在來(lái)壓時(shí)煤壁片幫明顯增加,片幫率約為11.2%;在蹬空開采時(shí),煤壁片幫率為6.1%,來(lái)壓時(shí)片幫率為10.9%,即相比于非蹬空開采,蹬空開采時(shí)煤壁片幫率稍有降低,與蹬空開采來(lái)壓特點(diǎn)相符。總的來(lái)說(shuō),12317工作面蹬空開采期間,支架活柱下縮量和煤壁片幫率較低,有利于保障工作面安全生產(chǎn)和提高回采效率。
通過對(duì)12317工作面蹬空開采礦壓顯現(xiàn)規(guī)律實(shí)測(cè)研究可知:(1)蹬空開采時(shí)相比于非蹬空開采,來(lái)壓和非來(lái)壓期間支架平均工作阻力、來(lái)壓步距和動(dòng)載系數(shù)均有降低趨勢(shì),蹬空開采期間礦壓顯現(xiàn)并不劇烈;(2)蹬空開采時(shí)相比于非蹬空開采,工作面超前支承壓力影響范圍相對(duì)較小,支架活柱下縮量和煤壁片幫率較低。另外,為了控制采場(chǎng)圍巖,應(yīng)主動(dòng)提高支架初撐力,確保支架能給予頂板有效主動(dòng)支撐。通過掌握12317蹬空工作面礦壓顯現(xiàn)特點(diǎn),為指導(dǎo)該工作面安全回采提供了數(shù)據(jù)基礎(chǔ),也為西曲礦其他蹬空工作面設(shè)備選型、巷道支護(hù)、安全回采等積累了經(jīng)驗(yàn)。