莊玉洋,錢紅飆,洪 波,蘇樂德,于業超,杜慶升,孫紹琳
(1.大連船舶重工集團有限公司,遼寧 大連116000;2.大連益利亞工程機械有限公司,遼寧 大連116025)
在對大型門座起重機臂架鋼結構進行維修時,為避免過度維修、無效維修的現象,目前,國內外通常的作法都是先對損壞的結構區域,進行受力和變形狀況的理論分析,再根據計算結果來指導維修工藝的設計。
本文將以某船舶集團一臺QY027(25t×42m)造船門座起重機臂架維修方案設計過程進行闡述。從結構受力分析入手,配合工藝條件,來制定了相應的臂架維修改造方案。通過維修實踐證明本文所用的理論方法是正確、可靠的。
某船舶集團一臺QY027造船門座起重機,在進行臂架結構檢查時發現:在臂架中部距底部鉸點約21.5 m處的直腹桿腐蝕嚴重,該直腹桿的中部出現腐蝕洞,長度約150 m,下端與主弦桿連接處已變形且連接焊縫處形成約100 m長的裂紋,具體形式如圖1所示。

圖1 臂架腐蝕情況
從檢查結果來看,受腐蝕的直腹桿已基本失去維修價值,符合GB/T6067.1-2010《起重機械安全規程第1部分總則》規定的結構件報廢標準[1]。且直腹桿下端產生變形和裂紋區域是在主弦桿處,如不及時維修,裂紋將有可能擴展到主弦桿上,造成更加嚴重的危害。
臂架整體受力形式可視為懸臂梁形式(見圖2),腐蝕嚴重的直腹桿處于臂架中間部位,結構受力后彈性變形較大,因此,在制定修復方案前,需對臂架維修部位進行受力分析,以保證后序施工的安全及維修質量,并提高臂架維修的有效性和可靠性。

圖2 整機結構形式
QY027(25t)門座起重機是船廠于1988年設計建造的,從結構形式上描述,屬于杠桿滑輪組鋼絲繩補償的單臂架圓筒門架式門座起重機,該機具有變幅過程中吊鉤的位移軌跡近似水平線的特點。變幅結構采用螺桿螺母傳動形式。
該機主要結構分為臂架、對重拉桿、對重平衡梁、上轉柱、轉盤和門架等。表1是QY027(25t)門座起重機技術性能表。整機結構形式如圖3所示。

表1 QY027(25t)門座起重機技術性能

圖3 整機結構形式
2.2.1 臂架載荷
載荷工況是空載,臂架在最大幅度(42 m),此時的臂架狀態有利于施工作業。臂架上施加的載荷包括:臂架自重、主吊鉤重量、對重拉桿力和變幅絲桿拉力。具體計算結果見表2所示。

表225 t門座臂架42m幅度時臂架力計算
2.2.2 有限元分析與計算
應用ANSYS軟件進行有限元分析。為便于建模和有限元分析,忽略對強度影響不大的構件,其它主要部件均按照實際結構建模。臂架橫梁結構采用板殼單元SHELL63進行構建,自由方式進行四邊形網格劃分。臂架載荷見前述。建模時將腐蝕嚴重的直腹桿去除,分析計算臂架結構的受力及變形情況。由計算結果知,撤除直腹桿后,腐蝕區域的最大應力63.8 MPa,為壓應力,發生在臂架的下側主弦桿上,形式如圖4所示。去除直腹桿后,兩點間產生了5.5 mm的相對位移,形式如圖5所示。

圖4 直腹桿區域應力云圖

圖5 直腹桿區域位移云圖
根據臂架維修工況的計算結果,為保證腐蝕的直腹桿區域結構尺寸不變,在切斷直腹桿前,先作撐桿予以補強。將撐桿結構加入到有限元模型中進行計算分析,對比補強前后有限元計算結果,撐桿區域的最大應力82.787 MPa,位于補強管的上端,應力雖略有增加,但遠低于材料許用應力,符合GB/T3811-2008《起重機設計規范》[2],形式如圖5所示。直腹桿兩端結構位移基本沒有變化,形式如圖6所示。說明撐桿結構能夠達到預期的效果。

圖6 撐桿區域應力云圖

圖7 撐桿區域位移云圖
根據理論計算結果,制定了臂架的維修工藝流程,具體如下:
(1)按圖8所示安裝撐桿補強結構。先按圖劃定位置尺寸并與實際尺寸進行校對;然后安裝一段主弦桿的外貼補強板;再組對焊接兩塊角筋板;最后組對焊接撐桿,對撐桿管端進行焊接封堵密閉。

圖8 撐桿補強結構安裝
(2)切斷腐蝕嚴重的直腹桿,切斷位置尺寸如圖9所示。注意,切割時不得損傷主弦桿。

圖9 直腹桿切斷位置尺寸
(3)按圖10所示位置尺寸組對新的直腹桿、主弦桿外貼補強板和角筋板等。對直腹桿管端進行焊接封堵密閉。

圖10 新直腹桿安裝
(4)焊后檢查所有焊縫。所有對接焊縫保證焊透,焊縫外觀上不得有裂縫、咬邊、焊瘤等缺陷,焊接采用的焊條牌號為E4315,焊條直徑Φ3.2 mm;焊后對焊縫進行磁粉檢查,焊縫質量達到JB/T 10559-2006規定的Ⅰ級要求。
QY027造船門座起重機臂架維修方案的設計、實施過程,是典型的以理論分析為基礎,來指導生產實踐的金屬結構維修案例。實施后取得了良好的效果,在達到維修質量的同時,又提高了生產效率。