陳國藝 謝志鋒
摘要:提出了一種新的零電壓零電流移相全橋PWM控制變換器。在這個拓撲結構基礎上,詳細分析了該變換器的工作時序和工作狀態。與以往的全橋開關變壓器相比,所提出的變壓器具有電路結構簡單、整機效率高以及電流環自適應調整等優點,這使得它特別適合高壓大功率的應用場合。
關鍵詞:全橋變壓器;零電壓開關;零電流開關;ZVZCS
1 引言
在中小功率的場合,功率器件一般選用MOSFET,這是因為MOSFET的開關速度快,可以提高開關頻率,采用ZVS方式,就可將開關損耗減小到較為理想的程度。而在高壓大功率的場合,IGBT更為合適。但IGBT的最大的缺點是具有較大的開關損耗,要想在ZVS方式下減少關斷損耗,則必須加大IGBT的并聯電容。然而由于輕載時ZVS很難實現,因此ZVS方案對于IGBT來說并不理想。
本文提出了一種基于全橋變換器的ZVZCS控制方法。采用IGBT作為功率開關、有限雙極性控制方式,網絡拓撲如圖1所示。Q1~Q4四個開關管組成一個全橋電路。ZVZCS全橋PWM變換器實現了一個橋臂的零電壓開關和另一個橋臂的零電流開關。其中,Q1、Q2組成超前橋臂,兩端分別并聯有吸收電容C1、C2,且C1=C2=Cr;其中,Cb為隔直電容,用來防止偏磁和實現ZCS。L1為外加飽和電感和變壓器TR的漏感之和,提高了電源的轉換效率及其電磁兼容性能。
2 全橋變換器的工作原理
四個開關管的工作過程和各部分響應波形中,VGE是驅動信號,IP是變壓器T的一次電流,Ucb是電容Cb兩端電壓。
電路工作過程分析如下:
1)[0,t0]時刻:
Q1、Q4同時導通,變壓器原邊電流Ip開始上升,流向是從Q1到L1、變壓器、Cb、Q4。功率從原邊流向副邊,同時隔直電容Cb上的電壓開始上升。為了簡化分析,暫不考慮變壓器的勵磁電流和副邊電流Io的波動,因此變壓器原邊電流Ip(t)為:Ip(t)=Ipo=Io/n(1)
當然,實際電路中由于副邊整流二極管的反向恢復過程,Ip(t)上升沿有一個尖峰,見圖2。Cb兩端電壓Ucb(t)為:Ucb(t)= t*Ipo /Cb=Ucbp (2)
該過程所用時間為:t0=2Ucbp*Cb/ Ipo (3)
2)[t0,t1]時刻:
Q1關斷,Q1的關斷是ZVS關斷,原邊電流Ip通過C1、C2繼續按原方向流動。Q1關斷后,原邊電流通過C1、C2進行續流。該過程所用時間為:t01=2Vin*Cr/ Ipo (4)
3)[t1,t2]時刻:
在t2時刻環流衰減到零,原邊電流變化過程為:Ip(t)= Ipo- t*Ucbp /L1 (5)
該狀態持續時間為:t12= L1*Ipo /Ucbp (6)
4)[t2,t3]時刻:
至時刻t2,原邊電流為零,并試圖反向增加。由于隔直電容Cb很大,其上的電壓很小,因此,C2在充滿電后的電壓也很小,電流很快降為零。振蕩周期為:T=2π(7)
5)[t3,t4]時刻:
Q4關斷,顯然,由于此時Q4上電壓電流均為零,因此Q4是ZVZCS關斷。Q3是硬開關導通,而且Q3導通時其兩端電壓大小約為直流輸入電壓大小。而在普通硬開關工作方式下Q3導通時其端電壓是直流輸入電壓的一半。
6)[t4,t5]時刻:
Q2、Q3導通。由于Q3集電極電壓很小,Q3可近似看成ZVS導通。此時Q2輸出電容上的電壓為Uin,在Q2開通時該能量全部通過Q2放掉,因此在選擇Q2、Q4時應選輸出電容小的器件。在導通瞬間:Ip(t)=(Uin+Ucbp)*t/L1 (8)
其后,副邊整流管DR1截止,副邊電流完全通過DR2,由第二個副邊繞組提供。
至此,完成半個開關周期的分析。另一半周期的控制方法和工作過程類似。
3 實現ZCS和ZVS的條件
原邊電流Ip從負載電流減到零的時間為:
t12= Ipo *L1/Ucbp =2Cb *L1/t0=4Cb *L1/D *TS (9)
D為占空比,TS為開關周期??梢婋娏骰亓愕臅r間t12與輸入電壓和負載電流無關,僅與電路的參數和占空比有關。即在很大負載范圍內均可實現ZCS橋臂Q2、Q4的零電流關斷。通過合理設計電感L1,理論上也可實現Q2、Q4的零電流開通。
ZVS實現的條件比移相控制法更為寬松,從(6)式可以看到,僅在極輕載條件下才實現不了ZVS??梢愿鶕嶋H適當將Cr選大一些,以降低關斷損耗。
Cb太小則Ucbp過大,使管子應力變大;Cb太大不易實現ZCS。應以其電壓峰值小于10%Uin為宜。
4 結語
本文介紹了一種新型零電壓零電流移相全橋PWN控制變換器。在輕載和重載的情況下,分別用漏感和勵磁電感儲存能量,實現了超前橋臂的ZVS和滯后橋臂的ZCS,從而減小了開關損耗.提高了電路工作效率。所提出的變壓器具有電路結構簡單、整機效率高以及電流環自適應調整等優點,這使得它特別適合高壓大功率的應用場合。
參考文獻:
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