高地震裂度區武都西隧道大變形處治施工技術

李旭陽

摘 要：近些年隨著我國大量高速公路、鐵路開工建設，技術標準不斷提高、也使得橋梁、隧道工程所占比重越來越大，而隧道所穿越地層、地質條件更加復雜、多變，施工也受到各種地質災害及自身技術、管理等方面的制約，使得隧道開挖變形坍塌事故頻繁出現，對項目施工安全、質量以及工程進度都造成了很大的影響。為此，本文結合隴南地區高地震裂度區武都西隧道穿過F5大變形段多種處理方案的歸納總結，為同類地質施工參考。

關鍵詞：高地震；大變形；處治

1 地層巖性

地層巖性：根據鉆探及工程地質測繪，隧址區地層由第四系中上更新統黃土、粉質粘土（Q2-3）和中-上志留統-白龍江群（S2+3bL）組成，白龍江群上部（S2+3bL2）巖性為灰巖夾千枚巖、板巖、泥灰巖，白龍江群下部（S2+3bL1）巖性為千枚巖夾灰巖、片巖組成，千枚巖由泥巖、泥灰巖變質而成，整體呈現千枚巖、板巖、灰巖、呈互層及夾層狀。

F5斷層描述：隧址區構造發育主要有大院-殿溝里斷層，為志留系內部逆沖斷層，志留系上圖硅質條帶白云質灰巖逆沖在志留系碳質千枚巖上，屬武都山字形構造體系白龍江深大斷裂次生斷裂。傾向北，傾角50～70°，下盤為白龍江群下部千枚巖、碳質千枚巖，巖體破碎，強度低，上盤為白龍江群第二段白云質灰巖，中薄層灰巖。千枚巖互層。左線ZK86+940～ZK86+250（690米），右線YK86+900～YK86+439（461米）。

2 F5斷層主要支護參數

成縣至武都高速公路武都西隧道F5斷層左線ZK86+940～ZK86+250（690米），右線YK86+900～YK86+439（461米）原設計均為SⅣc襯砌結構形式，主要支護參數如下：預留變形量8cm；超前Φ22砂漿錨桿，長4.5m，環向間距40cm；噴射混凝土為早強C25混凝土；系統錨桿為Φ22砂漿錨桿，長3m；鎖腳錨桿為Φ22砂漿錨桿，長3m，每榀8根；鋼架為16cm×16cm格柵鋼架，間距100cm；二次襯砌為C25砼40cm。

3 施工過程初支變形開裂情況

3.1 左線變形開裂情況

2012年4月25日隧道左線掌子面掘進至ZK86+828時距洞口方向ZK86+837～+834段上臺階初期支護拱頂處發生開裂變形，變形發生后立即對掌子面封閉并暫停施工，撤離所有人員及機械，并進行監測，至28日開裂變形繼續延伸至距掌子面55米處，初期支護嚴重變形，噴射混凝土剝落，格柵鋼架扭曲變形，內鼓侵限，其中ZK86+825附近5榀鋼架剪斷，支護結構受到扭曲剪切破壞。

3.2 右線變形開裂情況

2012年4月15日隧道右線掌子面掘進至YK86+803位置時YK86+865～+813段初期支護發生環向開裂，裂縫寬度約2cm，噴射混凝土脫落，格柵鋼架扭曲變形，支護結構受到剪切破壞。

2012年7月21日隧道右線YK86+736處受左線掌子面爆破振動影響，右側拱腰鋼格柵變形，受隧道圍巖皺褶隆擠壓力影響，變形延伸至YK86+725，累計變形長度達11米，需換拱處理；7月24日，YK86+736處右側拱腰位置出現長約1米、高約2米的空腔；8月4日對YK86+736～+725處準備換拱作業時+736拱腰位置發生坍塌，坍塌渣土數量約150m3左右。

4 初期支護變形開裂采取的支護措施

在隧道發生變形開裂后，立即暫停掌子面掘進并對其封閉，同時加強監控量測，遇變形嚴重時采取有效措施進行加固處理，經監測、沉降及收斂趨于正常；對下臺階及仰拱組織施工，快速使仰拱封閉成環，減少圍巖收斂變形，同時對變形處采取臨時加固措施，避免出現進一步坍塌變形。

對左右線隧道穿越F5斷層高應力區抵抗鋼架開裂變形，經項目辦、設計院、駐地辦有關領導現場確認將原設計SⅣc襯砌的支護結構調整為SⅤb襯砌結構。變更后的襯砌結構主要參數為：預留變形量12cm；超前φ42×4mm小導管，長4.5m，環向間距35cm；噴射混凝土為早強C25混凝土；系統錨桿為R27中空錨桿，長3.5m；鎖腳錨管為φ50×5mm，長4m，每榀8根；鋼架為I20a鋼拱架，間距75cm；二次襯砌為C25砼50cm。

4.1 對部分變形嚴重段落采取的主要措施

（1）隧道左線ZK86+883～+828（55米）及右線YK86+865～+813（52米）初期支護變形開裂處治措施：

（2）對初期支護變形段徑向全部采用φ50×5mm鋼花管注漿，長度3.5米，縱向間距75cm，環向1m，部分因成孔困難的，采取R27自進式錨桿進行注漿加固；對上臺階、下臺階鎖腳采用φ42×4mm鎖腳鋼管加強處理，長度4m，每榀8根。

（3）對上述段落進行斷面測量，標記出侵限位置進行換拱施工，按照SⅤb支護參數同時進行加強處理，超前支護采用φ42×4mm小導管，長4.5m，環向間距35cm；鋼架為I22b鋼拱架，間距50cm，鎖腳采用φ50×5mm鋼花管每處4根，長度4米，每榀16根，噴射混凝土采用C30進行施工；對局部有空腔位置的進行泵送混凝土回填處理。

（4）換拱完成的段落及時施作仰拱使其盡早封閉成環，仰拱距掌子面距離保持在2.5m～3.5m以內，二次襯砌緊跟仰拱施工，將12米襯砌調整為6米每循環施工。

4.2 隧道右線YK86+736～+725（11米）初期支護變形開裂處治措施

（1）對初期支護變形段徑向全部采用φ50×5mm鋼花管注漿，長度3.5米，縱向間距75cm，環向1m，部分因成孔困難的，采取R32自進式錨桿進行注漿加固；對上臺階、下臺階鎖腳采用φ42×4mm鎖腳鋼管加強處理，長度4m，每榀8根。

（2）對上述段落進行斷面測量，標記出侵限位置進行換拱施工，采用雙層支護形式，采用雙層支護形式，第一層由H175型鋼間距75cm進行支護，鎖腳采用φ50×5mm鋼花管，每處4根，長度4米；第二層采用I20a工字鋼，間距75cm進行支護，鎖腳同樣采用φ50×5mm鋼花管，每處4根，長度4米，噴射混凝土采用C30進行施工；

（3）換拱完成的段落及時施作仰拱使其盡早封閉成環，仰拱距掌子面距離保持在2.5m～3.5m以內，二次襯砌緊跟仰拱施工，將12米襯砌調整為6米每循環施工。

5 F5斷層施工采取的主要措施

根據不同段落的施工順序，同時結合圍巖監控量測實際情況，多次邀請全國重點交通大學教授、省內外隧道專家、項目辦、設計院、監理等單位領導現場踏勘，先后采取如下變形處治措施：

5.1 變形處治措施一

隧道左線ZK86+828～ +778（50米）及YK86+813-YK86+679（134米）段按以下施工措施進行掘進：

將預留變形量由12cm調整為60cm，采用雙層支護形式，第一層由I20a鋼拱架間距50cm進行支護，鎖腳采用φ50×5mm鋼花管，每處4根，長度4米；第二層采用I28a工字鋼，間距3米進行支護，鎖腳同樣采用φ50×5mm鋼花管，每處4根，長度4米；襯砌混凝土采用高強C30混凝土，襯砌鋼筋采用Φ25鋼筋進行加強施工。

通過雙層支護后進行比較，監控量測值明顯趨于穩定，但隨者掌子面掘進，變形值還進一步加大，掌子面暫停施工時，監測點趨于正常，通過監測，該段落最大沉降476mm，收斂754mm，立即暫停掌子面施工，加快仰拱及二襯施工，保證隧道施工安全，對掌子面施工另行采取措施。

5.2 變形處治措施二

對隧道左線ZK86+778～ZK86+748段（30米）進行試驗段，主要初期支護措施如下：

將預留變形量由12cm調整為50cm，采用單層支護形式，鋼支撐采用H175型鋼，縱向間距70cm，全斷面進行支護，噴射混凝土厚度30cm，超前支護采用φ42×4mm小導管，長度4.5m，并進行注漿，注漿壓力大于3MPa；初期支護系統錨桿采用R32自進形式注漿錨桿，長度6m，注漿壓力大于3MPa；拱腳采用φ42×4mm鎖腳鋼管，長4m，每處4根，鎖腳鋼管與鋼拱架豎向夾角控制在30度以內。

通過該支護后進行比較，監控量測值變形速率有所減弱，但變形仍然進行，噴射混凝土開裂，掉塊，部分H175拱架變形，支護結構失穩，部分初期支護結構侵入襯砌凈空，施工過程中該段變形明顯，且遲遲不能達到穩定，在進行邊墻和仰拱開挖施工過程中常伴有一個階段性突變，日變形速率達41mm/d，累計最大拱頂下沉量為662mm，累計最大水平收斂量達850mm，說明該中支護結構承載力不能滿足施工要求。

5.3 變形處治措施三

對隧道左線ZK86+748-ZK86+728段（20米）采用雙層支護試驗段，具體支護形式如下：

將預留變形量由12cm調整為40cm，采用雙層支護形式，采用雙層支護形式，第一層由H175型鋼間距75cm進行支護，鎖腳采用φ50×5mm鋼花管，每處4根，長度4米；第二層采用I20a工字鋼，間距75cm進行支護，鎖腳同樣采用φ50×5mm鋼花管，每處4根，長度4米；襯砌混凝土采用高強C30混凝土，襯砌鋼筋采用Φ25鋼筋進行加強施工。

圍巖監測情況：該段量測結果在完成第一層初期支護8天后，累計沉降量214mm，累計收斂量為277mm時，施工第二層支護后變形明顯趨于穩定。該段量測結果在第二層初期支護完成后的最大日沉降量為32mm，最大日收斂量為21mm，累計最大沉降162mm，最大收斂量142mm。下臺階及仰拱開挖后，累計最大沉沉降376mm，累計最大收斂量419mm，仰拱施工完成后，按照此支護形式掌子面掘進后，量測值符合規范要求。根據該斷層圍巖產狀，結合已實施的變形處治措施一、二總結，為穩妥加快施工進度，在后續施工中仍采用該雙層支護方案，隧道左線ZK86+728～ZK86+250段（478米）及隧道右線YK86+679～YK86+439段（240米）累計718米按照此支護形式進行施工。

以上三種變形處治施工措施，經實施效果的綜合比對分析，采用變形處治措施三（雙層拱架支護）施工，初期支護結構變形小，變形速率穩定，鋼拱架不會發生較大扭曲變形，第二層初支噴射砼盡管也有局部脫落，但應力釋放到一定的程度時，盡快施作仰拱及襯砌，確保隧道施工安全。

6 高地震裂度區穿越F5斷層原因分析

6.1 F5斷層破碎帶開裂、變形、塌方地質原因

隧道初期支護變形、開裂、甚至多次發生塌方均發生在F5斷層所處的強風化碳質千枚巖地址構造內。地質整體呈層狀的碎裂結構，節理相對層理更發育。地應力存在偏壓的松弛應力，初期支護拱頂及拱腳變形較大。變形段地質的有利因素為無地下水，板巖層理相對較厚；不理因素為地溫較高，對施工及砼強度的形成有影響，開挖后地應力持續增加。

6.2 F5斷層支護措施不足

受汶川特大地震影響，隧道穿過斷層及破碎帶，處薄層巖體小曲褶、錯動發育，由于該種地質結構松散，顆粒間無膠結或膠結差，開挖后引起坍塌的主要因素。按設計SⅤb支護承載力仍不能滿足承載力要求，不能抵抗圍巖壓力和避免鋼拱架的被剪斷現象。震后對該地質圍巖鉆探不足、深度不足，未對特殊圍巖或地層采用特殊加固措施。

6.3 施工組織及管理不到位

隧道施工未能嚴格按照“短進尺、弱爆破、強支護、勤量測、緊封閉”組織施工。對該類地質圍巖認識不足，施工組織及管理不當，對初期支護變形段落未快速采取有效臨時措施，導致變形進一步過大，初期支護失穩，部分段落出現塌方，對該類圍巖沒有及時總結歸納，也是導致該段落變形、開裂，甚至塌方的的原因。

7 結束語

隧道施工過程不同于其他結構施工有著清晰的力學特征，而是需要我們在施工過程中面對不同的圍巖條件，根據現有的施工能力，嚴密分析、科學判斷、動態跟控，在逐步積累的技術措施和施工經驗的基礎上，充分利用先進的地質預報技術和量測技術，把握圍巖和支護動態，從而安全、快速的施工。

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