大型水輪發電機定子鐵心端部竄片故障分析及改進措施

張志勇，李志鵬，劉小云，張小東，胡曉芬

（1.長沙理工大學，湖南 長沙 410114；2.五凌電力三板溪水電廠，貴州 錦屏 556500）

大型水電廠在電力系統中擔負調峰調頻和事故備用的重要任務，必須保證機組安全穩定運行。由于水輪發電機連續多年的運行，以及其它各種因素的影響，將導致定子鐵心壓緊力逐漸減小，甚至發生松動、竄片現象，嚴重威脅發電機的安全穩定運行。因此，研究水輪發電機定子鐵心松動、竄片原因及改進、預防措施，對保證機組安全穩定運行意義重大。三板溪電廠位于沅江上游清水江，安裝4臺255MW混流式水輪發電機組，保證出力235MW，年發電量24.28億kWh，電廠于2006年投產發電。機組由哈爾濱電機廠生產，發電機型號是SF255-36/10200。2016年8月22日，三板溪3號發電機定子鐵心下端硅鋼片竄出，發生金屬性接地；對其他三臺機組檢查，發現1號、2號發電機定子鐵心也存在同樣問題。經研究，確定故障原因，通過改進定子鐵心硅鋼片結構、增強端片的整體性、改善定子鐵心硅鋼片疊裝工藝流程等新的技術，徹底解決定子鐵心端部硅鋼片竄出的重大問題。

1 定子鐵心故障情況

2016年8月22日，三板溪3號發電機定子A相發生接地，檢查發現定子鐵心下端部硅鋼片竄出，最大8毫米，切入下層線棒，導致發生線棒金屬性接地。電廠對其他三臺機組檢查，發現1號、2號機定子鐵心下端部硅鋼片均存在不同程度的竄出，其中3號機最為嚴重，2號機次之，1號機最輕。

（1）3號發電機鐵心故障情況：3號機最下層硅鋼片竄出部位基本位于28號、11號硅鋼片之間，即面向電廠下游方向，最下層硅鋼片竄出部位基本位于定子鐵心左半部分。共有24片滑移竄出，其中有8片竄出量大于4mm。具體分布如圖1。

圖1 3號機定子鐵心竄出硅鋼片分布圖

（2）2號發電機鐵心故障情況：與3號機組相比，2號機定子鐵心最下層硅鋼片絕大部分已竄出，并且部位呈無規律狀態。具體分布如圖2。

圖2 2號機定子鐵心竄出硅鋼片分布圖

（3）1號發電機鐵心故障情況：1號機定子鐵心最下層9片硅鋼片存在竄出情況，分布在發電機中性點至出口部位，最大竄出量不超過2mm。具體分布如圖3。

圖3 1號機定子鐵心竄出硅鋼片分布圖

（4）故障照片（圖4～圖9）。

圖4 定子鐵心槽內定子硅鋼片突出

圖5 定子鐵心槽口硅鋼片突出

圖6 穿心螺桿絕緣套被切穿

圖7 定子硅鋼片切割定子線棒部位深度

圖8 穿心螺桿孔卷曲變形

圖9 鴿尾卷曲變形

2 定子鐵心故障原因分析

2.1 定子鐵心設計結構

三板溪發電機定子鐵心的設計結構為常規結構。定子機座采用常規的大齒壓板結構，有效保證機座的整體剛度和鐵心的波浪度；定位筋采用雙鴿尾浮動定位筋，可有效避免鐵心翹曲，保證線圈絕緣安全可靠；鐵心壓緊采用穿心螺桿的典型結構；鐵心硅鋼片端部采用粘接技術，保證鐵心端部整體性，有效防止沖片逸出。

這種定子鐵心設計結構是發電設備制造廠通常采用的常規結構，例如白山、白色、洪家渡、索風營等電廠，以上電廠均已發電10年以上，至今運行穩定。

2.2 定子鐵心端部竄片的形成

由于機組在多次起、停機時鐵心溫度發生變化，定子機座與鐵心之間存在溫差，鐵心和機座徑向膨脹程度不同，定子鐵心端部硅鋼片與齒壓片間的摩擦力大于其相鄰硅鋼片間的摩擦力，造成最下端硅鋼片產生位移。

按設計理念，端部硅鋼片工地安裝時需要粘接成整體，硅鋼片間粘接后的抗剪切力大于最下端硅鋼片與下端齒壓片之間的摩擦力，所以鐵心與機座間的滑移將發生在最下端硅鋼片與下端齒壓片間。如端部硅鋼片安裝時粘接質量不好、粘接面積不夠，機組長期運行后，硅鋼片間的抗剪切力小于齒壓片與端片之間的摩擦力，導致滑移發生在端片之間。在多次起停機引起的熱脹冷縮作用下，使端片向內或外移造成端片竄動。定子鐵心壓緊結構及熱膨脹時受力狀態詳見圖10。

圖10 定子鐵心壓緊結構及熱膨脹時受力狀態

2.3 定子鐵心端片竄出的原因分析

（1）端片粘接不牢。端片粘接不牢的后果：端片整體性無法保證，沖片間的抗剪切力大大降低，使沖片間的抗剪切力小于端片與壓指間摩擦力，造成片間滑移。造成端片粘接不牢的原因如下：膠的使用方法、控制檢測不完善。膠涂刷面積及環境溫度對膠粘接后強度影響較大，膠固化時間受安裝間環境溫度影響較大，在壓緊前已固化，粘接后的端片間的粘接強度不夠。

（2）鐵心壓緊度不夠是否有影響。鐵心壓緊度不夠引起的后果：壓力無法傳遞到下端，使小齒壓板側緊，大齒壓板側松，導致鐵心整體緊度不好，尤其是大齒壓板側端片的整體性差。大齒壓板側鐵心整體性差或松動，會引起鐵心翹曲、振動及噪音。嚴重的翹曲也可能會使粘接端片層間分離，造成沖片間的摩擦力減小，如硅鋼片間的摩擦力小于端片與壓指間摩擦力并相差較大時，即使硅鋼片鴿尾也無法限制硅鋼片間出現滑移。由于三板溪機組未曾發現嚴重鐵心翹曲，鐵心壓緊度不夠與端片竄出無直接關系。

（3）浮動定位筋是否是誘因。為防止鐵心翹曲，哈電機組傳統結構采用托塊與鴿尾筋之間留有熱膨脹間隙，以適應鐵心與機座間由于溫度不同造成熱膨脹程度不同。此種結構型式稱為浮動定位筋結構。此結構已應用了近20年。采用浮動定位筋，適應了鐵心與機座溫度不同熱膨脹程度不同的需要，即鐵心與機座間存在滑動。為避免端片與硅鋼片間產生滑動，保證端片與硅鋼片間剪切力（粘接后）大于端片與壓指間摩擦力，采取從硅鋼片起始36片硅鋼片整體粘接的措施，計算和試驗表明這項措施可以保證端片不發生逸出。萬家寨發電機采用的是固定鴿尾筋，在運行10年后，有一臺也出現了端片竄片現象。所以采用浮動定位筋結構與端片竄出無關。

（4）大齒壓板結構鐵心壓緊的效果是否不如小齒壓板結構。大齒壓板結構方便水平的調整，有利于鐵心壓緊，并能改善鐵心的波浪度，鐵心裝壓的工藝性好于小齒壓板?；诖簖X壓板結構的優點，20多年前開始廣泛應用，并且小齒壓板的結構基本被棄用。但是如果發生定位筋卡片時，大齒壓板端鐵心存在不易壓緊的缺點。所以采用大齒壓板時，定位筋掛裝的精度、預壓的效果就非常重要。上、下端均采用小齒壓板的結構有利于上、下端部的壓緊，但鐵心的波浪度和下端壓板水平的調整將非常困難，兩種結構各有優缺點。如果只從端部壓緊的效果看，小齒壓板有一定的優勢。哈電的白山4號、5號機的定子采用小齒壓板和無間隙的鴿尾筋結構，運行30年后出現了端片突出的情況。從各類機組的事故現象分析，在保證鐵心裝配要求的前提下，兩種齒壓板結構技術上均可行，大小齒壓板結構與端片竄出無關。

（5）機組運行狀態對定子端片竄片的影響。三板溪首臺機組發電至今已近10 年，機組參與電網調峰任務，啟停次數頻繁。本次發生定子接地事故的是3號發電機，該機組事故前為三板溪電站運行狀態最好，啟停次數最多的機組。機組發電已10年，定子鐵心較最初發電時已發生松動，鐵心整體性下降，長時間運行后，端部沖片整體粘接效果下降，機組頻繁啟停在一定程度上會加速端片滑移的幾率，但如粘接質量好，可保證機組在各種工況下安全運行（如表1）。

表1 三板溪機組發電運行時間（截至2016.8.22）

2.4 結論

綜上所述，可得出下面結論：第一，機組所采用的結構為哈電和其他國外公司的傳統、成熟結構，與定子端片竄出問題無因果關系。第二，由于已出現問題的三板溪未曾發現嚴重鐵心翹曲，鐵心壓緊度不夠與端片竄出無直接關系。第三，浮動定位筋結構、大小齒壓板結構型式與端片竄出無關。第四，定子鐵心端片竄出的直接原因是：定子端片粘結失效、端片抗變形失穩能力下降。由于“端片粘接失效”，緊靠壓指的扇形片，在機組運行時鐵心熱膨脹、停機后冷收縮的反復作用下，當扇形片與壓指間的摩擦力大于該片與相鄰端片的摩擦力時，發生扇形片不隨定子鐵心整體位移的問題，即發生竄片。另外，定子鐵心“端片抗變形失穩能力下降”，在定子鐵心長期運行松動，片間存在間隙的情況下，造成鴿尾變形、端片位移。

3 定子鐵心改進措施

3.1 總體思路

針對故障原因，采取改進定子鐵心硅鋼片結構、增強端片的整體性、降低端片與壓指的摩擦系數、改善定子鐵心硅鋼片疊裝工藝流程等新技術，消除定子鐵心端部硅鋼片滑移竄出的設備隱患。

3.2 實施方案

“定子端片粘結失效、端片抗變形失穩能力下降”是三板溪電廠定子鐵心硅鋼片竄出的主要原因。

（1）為解決“端片抗變形失穩能力下降”，重新設計定子鐵心端部階梯段硅鋼片，一是硅鋼片鴿尾槽由半閉口改為閉口，二是在硅鋼片軛部增加絕緣銷，從單片結構上增加抗變形失穩能力。

①將硅鋼片半閉口鴿尾槽（圖11）改為閉口鴿尾槽（圖12），可顯著提升“端片抗變形失穩能力”，從而避免半閉口鴿尾槽卷曲，鐵心定位筋對硅鋼片限位能力失效。

②在定子鐵心兩端第一段硅鋼片（包括基本片和階梯片）每片軛部均勻布置3個φ20銷孔（圖13、14），配合安裝材質為“環氧層壓玻璃布棒”的絕緣銷，進一步增加端片抗變形失穩能力。

圖11 半閉口鴿尾槽

圖12 閉口鴿尾槽

圖13 硅鋼片軛部加裝定位銷

圖14 硅鋼片軛部加裝定位銷

（2）為解決“定子端片粘結失效”，要求定子鐵心端部階梯片每6片在制造廠內熱壓粘接成一體，工地疊片時再進行摞間粘接。端部定子硅鋼片的每6片在制造廠通過機械設備熱壓粘接成整體，避免了現場安裝時端片人工刷膠不均的工藝風險，保證單片之間粘接牢固?，F場安裝時之需將每摞端片間錯1/2進行疊裝，摞間使用硅鋼片專用粘接膠粘接，粘接面積不小于80%（圖15）。

圖15 每摞端片間錯1/2疊裝方式

（3）為進一步提升定子鐵心整體性及絕緣性能，采取了在上、下壓指與硅鋼片之間涂抹二硫化鉬潤滑劑，改變鐵心預壓方式和固定方式，改變穿心螺桿絕緣方式的新技術，保證了定子鐵心端部硅鋼片滑移竄出隱患徹底消除。①定子疊裝前，在壓指與第一層端部沖片之間均勻涂一層二硫化鉬，以降低壓指與第一層定子硅鋼片之間的摩擦系數，進而減小摩擦力，有利于使定子鐵心整體滑動。②將鐵心預壓方式由原來風動扳手擰緊分段預壓改為螺栓拉伸器分段預壓，疊片受力更加均勻。③將定子鐵心穿心螺桿固定方式由“自鎖六角螺母+碟形彈簧”更換為“圓螺母+鎖定薄螺母+碟形彈簧”方式，防止機組長期運行后定子鐵心松動。④定子鐵心穿心螺桿絕緣方式由分段式絕緣襯套改為全纏繞絕緣套筒結構，并在穿心螺桿端部增加絕緣螺帽，增加了穿心螺桿絕緣性能。

4 結語

2017年3月、5月，三板溪3號、2號發電機分別完成大修改造工作，各項試驗數據合格，檢修后一次開機并網成功，主設備各項運行數據優于檢修前數據。兩臺機組經過數月的運行檢驗并經歷了主汛期連續20幾天的滿發考驗，運行指標優良、穩定可靠。大型水輪發電機組定子鐵心新技術已在三板溪電廠3號、2號機定子改造中成功應用。