風積沙摻量對凍融-碳化耦合作用下混凝土耐久性的影響

申向東，鄒欲曉，薛慧君，李根峰

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風積沙摻量對凍融-碳化耦合作用下混凝土耐久性的影響

申向東，鄒欲曉，薛慧君，李根峰

（內蒙古農業大學水利與土木建筑工程學院，呼和浩特 010018）

針對寒區農業水利工程中混凝土的實際服役環境，利用風積沙等質量替代部分天然河砂制備不同風積沙替代率的混凝土為研究對象進行凍融循環-碳化耦合試驗。分析凍融循環-碳化耦合作用下風積沙混凝土的損傷過程，借助核磁共振儀探討了混凝土的孔隙結構演變與其耐久性之間的聯系。試驗結果表明，每個試驗周期中，經歷相同凍融循環次數和碳化時間，但作用順序不同的情況下，凍融循環-碳化作用對混凝土造成的損傷大于碳化-凍融循環作用；當風積沙替代率由0增加至40%時，混凝土的初始孔隙度降低，同時試驗中的質量損失率和相對動彈性模量變化減小；混凝土內部凝膠孔和少害孔占比對其孔隙度和相對動彈性模量具有主導作用，當凝膠孔和少害孔占比之比在5～25之間時相對動彈性模量和孔隙度變化不超過1%，在0～5之間減小時相對動彈性模量和孔隙度變化明顯；風積沙的加入改善了混凝土的孔隙分布，風積沙替代率為40%的風積沙混凝土表現出良好的抗凍融、抗碳化能力。該研究可為風積沙混凝土在寒區農業水利工程中的研究與應用提供依據。

混凝土；耐久性；孔隙度；凍融循環；碳化

0 引 言

中國是世界上風積沙儲量豐富的國家之一，風積沙廣泛分布于中國西北、華北和東北的干旱、半干旱地區，對這些地區來說風積沙比普通砂更易取得，工程建設中如果可以就地取材，即利用風積沙替代天然河砂作為細骨料制備混凝土[1-3]，不僅能充分利用當地的自然資源、節約大量的工程成本，還可以改善目前天然河砂儲量不足的問題，具有重要的社會效益和經濟價值。早在1987年，Banfill和Carr[4]首次把風積沙作為細骨料，研究它對混凝土性能的影響，隨后國內外許多學者研究了風積沙混凝土的工作性[5-6]、強度[7-9]耐久性[10-13]，其中薛慧君等[12-13]模擬了風積沙混凝土在內蒙古引黃灌區和風蝕區氯鹽環境下的農業水利工程建設中的實際服役環境，配制出了滿足該環境中農業水利工程設計要求的風積沙混凝土，眾多研究表明，風積沙作為細骨料用于混凝土材料是可行的。

混凝土作為一種非均質的多相復合材料，內部孔隙結構對其耐久性有重要影響，原材料和外界環境的改變會導致孔隙結構的變化。隨著經濟的快速發展，空氣污染，氣候變化等環境問題日益嚴重，混凝土服役環境越來越復雜，受自然環境影響的混凝土耐久性問題也在不斷增加。在寒區農業水利工程建設中，凍融循環最為普遍，它嚴重影響了混凝土結構的長期使用和安全運行，伴隨著大氣中CO2含量的增高，寒區的混凝土結構同樣面臨著CO2的侵蝕，碳化會降低混凝土的pH值，較低的pH環境會破壞混凝土內鋼筋的鈍化膜，加速鋼筋的腐蝕[14]，凍融循環和碳化對混凝土的損傷破壞不僅僅是單因素的簡單疊加，雖然國內外關于單一因素對混凝土耐久性的影響已開展了大量的研究[15-17]，董偉等[18]通過混凝土凍融循環試驗，定量分析了風積沙輕骨料混凝土的抗凍耐久性能；嚴佳川等[19]基于概率論和損傷理論，建立了可用于預測混凝土結構壽命的凍融損傷模型；吳俊臣等[20]通過混凝土加速碳化試驗，建立了以風積沙混凝土摻量為主要參數的碳化深度預測模型；Ebrahimi等[21]指出，控制混凝土內的含氣量、孔隙度、裂縫寬度和選擇合適的外加劑是提高混凝土抗凍性的主要因素；Rimmelé等[22]研究了CO2環境中水泥試件的碳化，測量了試驗過程中總孔隙度和局部孔隙度的演變，許多研究得到的結論和經驗公式已經在學術界達成共識，并在工程實際中得到了廣泛應用[23-24]，但迄今為止，關于混凝土構件在凍融循環和碳化耦合作用下的研究還很少，需要更系統的了解碳化和凍融循環耦合作用下混凝土耐久性的劣化規律[25-26]。

本文以不同風積沙等質量替代天然河砂制備的風積沙混凝土為研究對象，分析凍融循環和碳化耦合作用對風積沙混凝土的微觀和耐久性能的影響，同時基于核磁共振技術深入分析了風積沙混凝土在凍融循環-碳化耦合作用下的內部孔隙演化過程，以期為風積沙混凝土在寒區農業水利工程建設與應用提供依據。

1 材料與方法

1.1 原材料

本文使用的原材料現列舉如下：水泥為冀東P·O42.5普通硅酸鹽水泥，密度3.11×103kg/m3，細度6.8 %，標準稠度用水量27.25 %（達到標準稠度水泥凈漿時用水量與水泥質量之比），體積安定性合格，初凝時間158 min，終凝時間270 min，燒失量3.1%，3 d抗壓強度26.8 MPa，28 d抗壓強度47.6 MPa，3 d抗折強度5.2 MPa，28 d抗折強度8.3 MPa；粉煤灰取自呼和浩特市金橋熱電廠Ⅰ級粉煤灰，理化參數指標見表1。圖1為試驗所用的粗骨料與細骨料的顆粒級配曲線，其中粗骨料為卵碎石，表觀密度為2 670 kg/m3，堆積密度為1 650 kg/m3，含泥量0.37%，壓碎值3.7%，針片狀含量3%，粒徑范圍為4.75～19 mm，顆粒級配如圖1a所示；細骨料為河砂和風積沙，粒徑范圍為0.075～4.75 mm，風積沙取自內蒙古鄂爾多斯市庫布齊沙漠，不同風積沙替代率的細骨料顆粒級配如圖1b所示。細骨料主要理化參數見表2，風積沙替代率分別為0、20%、30%、40%時4組細骨料的細度模數分別為3.0、2.5、2.0、1.2；拌合用水為普通自來水；減水劑采用聚羧酸類母液sc-40型高效減水劑；引氣劑為SJ-3型高效引氣劑。

注：表中百分比均為質量分數。

Note: Percentages in the table are all mass fractions.

注：圖中S-0、S-20、S-30、S-40分別代表風積沙替代率為0、20%、30%、40%的混凝土細骨料。

表2 細骨料主要理化參數

注：表中百分比均為質量分數。

Note: Percentages in the table are all mass fractions.

1.2 混凝土配合比設計

為研究不同風積沙替代率對試驗結果的影響，同時考慮風積沙的替代率不宜過高，這是因為當風積沙替代率大于40%后，混凝土的抗壓強度開始下降，并且在拌合過程中會出現混凝土成型困難等問題[5]；Khay等[27]制備了不同風積沙替代率的混凝土，結果發現風積沙替代率為60%時制備出的混凝土最適合用于路面；Seif[28]經研究發現風積沙摻量與混凝土強度成負相關，相關系數達0.99，同時當風積沙摻量大于60%以后，混凝土的和易性明顯降低。造成這種現象的原因可以從微觀和宏觀2個角度進行分析。Cyr等[29]研究結果顯示，當在混凝土中添加少量或大量顆粒或粉末時（如本研究中的風積沙顆粒），風積沙的多少對混凝土強度的增益是不同的，少量或中等量的風積沙可以提高混凝土強度，而大量風積沙的加入則會呈現相反的趨勢；同時由于風積沙比表面積大，風積沙替代率的增加會使需要的水泥漿量大幅增加，相同水膠比情況下導致高替代率的風積沙混凝土水泥量相對不足，進而引起來混凝土的強度和工作性能的下降。

因此本研究中根據《普通混凝土拌合物性能試驗方法標準》（GB/T50080-2016）[30]制備水膠比為0.4，砂率為0.35，風積沙替代率為0、20%、30%、40%的4種混凝土，由于風積沙顆粒粒徑較細、比較面積較大，吸水性差，所以相同水量條件下風積沙摻量越多的混凝土拌合物流動性較大，同時由于混凝土內部的水以自由水、吸附水和填充水的形式存在，不同形式的水對工作性起著不同的作用[31]，風積沙的加入可以使混凝土內部的填充水轉換為自由水，這能有效改善混凝土的工作性，因此4組混凝土塌落度隨風積沙摻量增加而減小[10]，4組混凝土試件塌落度隨風積沙摻量增加而降低但均大于100 mm（滿足《普通混凝土拌和物性能試驗方法標準》（GB/T 50080-2016）要求）。抗壓強度和劈裂抗拉強度試驗依據《普通混凝土力學性能試驗方法標準》（GB/T 50082-2009）[32]對養護至齡期的3組立方體試件進行試驗，28 d立方體抗壓強度標準值均滿足規范要求。

表3 試驗用混凝土配合比與性能

1.3 試驗方法

本研究中，凍融循環試驗和碳化試驗分別利用混凝土快速凍融機（TDR-16型）和混凝土碳化試驗箱（NJTH-B）。依據《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準》（GB/T 50082-2009）中“快凍法”和“混凝土碳化試驗”進行，每隔設計凍融循環次數或預定碳化時間后取出試件，測定各組棱柱體試件的質量和動彈性模量。為了研究2因素相互作用產生的影響，試驗設計2種工況，具體細節見圖2。

注：F-C表示凍融循環-碳化試驗；C-F表示碳化-凍融循環試驗；F表示凍融循環作用；C表示碳化作用；1、2、3、4表示周期數；F1、F2、F3、F4的凍融循環次數分別為：25次、25次、50次、100次。下同

2 結果與討論

2.1 質量損失率和相對動彈性模量

試驗過程中混凝土的質量損失率可以反應混凝土表面剝落程度，相對動彈性模量的衰減可以反應混凝土內部裂紋和孔隙發育的情況，圖3分別為2種工況下4種混凝土的質量損失率及相對動彈性模量變化。由圖3發現，4種混凝土在2種工況下的質量損失率均呈上升的趨勢，相對動彈性模量曲線均呈下降的趨勢，4種混凝土在C-F中承受的碳化天數大于在F-C中承受的碳化天數；風積沙替代天然河砂的量越多，試件質量損失率和相對動彈性模量變化越小，如S-0在F-C和C-F作用結束后質量損失率分別為3.7%、3.3%，相對動彈性模量分別為94.0%、95.2%，而S-40混凝土在2種工況作用后質量損失率分別為1.5%、0.7%，相對動彈性模量分別為97.9%、98.2%；試件質量損失率和相對動彈性模量均在在凍融循環后變化較大，在碳化作用后變化不大；各組試件均在第3周期中的凍融循環試驗后全部破壞，這是因為凍融循環時，混凝土內部可凍水結冰造成體積增大，孔隙結構承受凍脹力和滲透壓作用，而碳化過程中CO2通過擴散機制緩慢地由混凝土表面向內進行，會優先作用于混凝土表層的水化產物，因此凍融循環對混凝土造成的損傷大于碳化作用[33-34]。此外，混凝土在工況F-C中的相對動彈性模量下降程度與C-F工況中相比較多，如S-0在F-C工況中試驗結束后的相對動彈性模量下降了5.9%，而在C-F工況中實驗結束后相對動彈性模量下降了4.7%，進一步可以證實，先進行碳化試驗可以使試件結構更加密實，表層因碳化作用生成的CaCO3會使混凝土密實，減少了后續凍融循環造成的質量損失。

注：Initial：表明試件處于初始狀態，下同。

試驗后期凍融循環后風積沙摻量越多的混凝土質量損失率和相對動彈性模量變化幅度與普通混凝土相比明顯減小，如S-0在F-C工況的第3個周期中凍融循環作用后質量損失率增加1.0%，相對動彈性模量降低1.8%，而S-40在F-C工況的第3個周期中凍融循環作用后質量損失率增加0.6%，相對動彈性模量降低1.0%，這是因為后期凍融循環次數增多、試件經過之前的損傷內部結構不再致密，同時風積沙的加入對內部結構起到填充和異相成核的作用[1,10]，風積沙顆粒粒徑遠小于普通河砂，在混凝土攪拌過程中，風積沙比天然河砂更易進入混凝土內的多孔結構，這會使內部結構較基準組混凝土密實，因此風積沙替代率為40%的混凝土在2種工況下的抗凍融、抗碳化能力較其他3組混凝土有明顯提高。

2.2 核磁共振

近年來，核磁共振（nuclear magnetic resonance，NMR）技術被用作表征混凝土微觀結構的有效方法。核磁共振方法是非破壞性和非侵入性的，測試結果更接近真實情況。在真空條件下飽和后，多孔介質中的大部分孔被水占據，NMR通過測量水的質量和密度來計算多孔介質中孔隙的體積，可以獲得孔隙度和孔隙分布等參數[35]。

圖4為各組試件孔隙度變化。分析圖4發現，隨著風積沙替代天然河砂的量的增加，孔隙度明顯降低，如F-C工況中4組混凝土的初始孔隙度分別為1.8%、1.7%、1.6%、1.2%，4組試件的孔隙度均在凍融循環后增加明顯，而在碳化作用后變化不大，風積沙摻量越多孔隙度曲線變化越小，這與前文的質量損失和相對動彈性模量變化一致，說明隨著試驗的進行，凍融循環過程中凍脹力作用會使混凝土內部結構更粗糙，漿體的松動和滑移越來越嚴重，造成孔隙度增加，在碳化過程中C-S-H的碳化會釋放大量游離水產生低摩爾體積的水合硅膠，同樣會導致混凝土的孔隙度增加[36-37]，所以反復地凍融循環和碳化作用會使材料內部損傷擴大并積累，最終造成混凝土開裂或剝落，但隨著風積沙的摻量的增加有效抑制了這一過程。F-C工況中S-0在試驗完畢時孔隙度為5.3%，而C-F工況中S-0在試驗完畢時其孔隙度為7.8%，同樣F-C工況中S-20和S-30在試驗完畢時孔隙度為5.1%、2.4%，而在C-F工況中試驗完畢時孔隙度為6.0%、4.9%，混凝土內部孔隙發育即孔隙度的增大會使混凝土面臨凍融循環時的可凍水含量增多，進而影響混凝土的耐久性，而試驗過程中試件孔隙度在C-F中試驗完畢時均大于F-C中的孔隙度，但各組試件在C-F中承受的試驗周期數卻大于F-C中承受的試驗周期數，一定程度說明孔隙度不能很好的評價混凝土耐久性。

圖4 不同工況下各組混凝土的孔隙度變化

通過核磁共振試驗對混凝土內部孔隙進行4組分劃分（圖5），分別為凝膠孔（孔隙半徑小于0.05m），毛細孔（孔隙半徑在>0.05～1m之間），少害孔（孔隙半徑在>1～10m之間）和多害孔（孔隙半徑大于10m）。分析圖5發現，隨著凍融循環和碳化作用的交替進行，4組分孔隙分布演變可以表征試件內部孔隙結構的變化；2種工況中少害孔占比隨試驗進行呈增加的趨勢；S-0試件的少害孔和多害孔占比之和在2種外界作用后均增加，這是因為試驗過程中普通混凝土內部凝膠孔和少害孔在外界條件作用下發育，擴張為少害孔和多害孔。混凝土遭受碳化作用時，CO2通過孔隙等通道滲入內部，隨時間的推移逐步溶解于孔隙中的液相，與水泥水化過程中產生的水化產物發生反應生成碳酸鹽等中性物質[38]，化學反應式見式（2）-式（5）。

CO2+H2O→H2CO3（2）

Ca(OH)2+H2CO3→CaCO3+2H2O （3）

3CaO·SiO2·3H2O+3H2CO3→3CaCO3+2SiO2+6H2O （4）

2CaO·SiO2·4H2O+2H2CO3→2CaCO3+SiO2+6H2O （5）

生成的CaCO3能一定程度抑制凍融循環造成的損傷，F-C工況中混凝土首先經歷凍融循環對其內部結構損傷較劇烈，后期碳化作用不能彌補凍融循環造成凍脹力破壞，所以C-F工況中能明顯看到碳化作用對混凝土內部結構凝膠孔和毛細孔的影響。

圖5 凍融循環-碳化耦合作用下的4組分孔隙分布

般來說試件內部凝膠孔和毛細孔占比越多，少害孔和多害孔占比越少，則其結構越密實，外界不利因素對其造成的損傷越弱。通過分析4種孔隙占比演變與試驗過程中試件孔隙度和相對動彈性模量的關系發現：試驗過程中混凝土的孔隙度和相對動彈性模量變化與毛細孔占比、多害孔占比相關性不大，其原因主要為混凝土碳化是由表及里的，表層碳化的部分會抑制后期碳化的進行，但凍融循環會使混凝土表層的碳化產物剝落，再加上內部孔隙發育導致風積沙與水泥石剝離，會填充部分小孔隙，因此造成混凝土內部毛細孔占比、多害孔占比不同程度的增加與減少，同時由于試驗中的4種孔隙分布的劃分未考慮孔隙特征對混凝土耐久性的影響，例如最可幾孔徑對混凝土的抗凍性影響較大，因此后期試驗中混凝土內部毛細孔占比、凝膠孔占比與孔隙度和相對動彈性模量擬合曲線的離散性較大，造成了其相關性較低。

而2工況試驗過程中的凝膠孔占比、少害孔占比與混凝土孔隙度和相對動彈性模量變化相關系數較高，如圖6和圖7所示，說明凝膠孔和少害孔對混凝土孔隙度和相對動彈性模量具有主導作用，因此在2種工況試驗過程中當混凝土內凝膠孔占比越大、少害孔占比越小時，此時混凝土的孔隙度越小，相對動彈性模量越大，表明混凝土內部結構較密實，而當混凝土內部凝膠孔占比減小、少害孔占比增加時，混凝土的孔隙度增大、相對動彈性模量減小，表明混凝土結構受到損傷，內部結構疏松，如圖5a中S-0初始狀態時試件內部凝膠孔占比為70.7%，少害孔占比為24.6%，孔隙度為1.8%，相對動彈性模量為100%，而當試件在F-C工況結束時它的凝膠孔占比減小至24.4%，少害孔占比增加至41.4%，孔隙度增大至5.3%，相對動彈性模量降低至94.0%。

圖6 凝膠孔占比、少害孔占比與孔隙度的擬合關系圖

圖7 凝膠孔占比、少害孔占比與相對動彈性模量的擬合關系圖

通過上述分析，可定義本研究中混凝土的凝膠孔占比與少害孔占比的比值為，來表征混凝土內部孔徑分布變化，其計算式見公式（6）。以此為依據得到2種工況試驗過程中混凝土的孔隙度、相對動彈性模量變化與值之間的聯系，如圖8所示。

式中S表示第個試驗周期中凝膠孔占比，%；S表示第個試驗周期中少害孔占比，%。

注：w值為凝膠孔占比和少害孔占比的比值。

圖8a中同一組試件的點均沿軸的逆方向即從右向左代表同一工況下混凝土由結構完整向結構損傷演變的過程。分析圖8a發現，值與試驗過程中混凝土的相對動彈性模量變化成正相關（<0.05），值較大混凝土的相對動彈性模量變化減小，其中值的變化可以大致分為2個階段，當值在5～25之間時，試件的相對動彈性模下降均不超過99%，此時試件受到的損傷較弱，因此該狀態時的孔隙分布有利于混凝土的耐久性，隨著試驗的進行，孔隙發育導致混凝土內部結構疏松，值減小，當值在0~5之間減小時，混凝土的相對動彈性模量急劇下降，試件遭受的損傷加劇，混凝土內部結構不再密實，因此該狀態時的孔隙分布不利于混凝土耐久性。由圖8b可知，值與試驗過程中混凝土的孔隙度變化成負相關（<0.01），值與孔隙度變化趨勢曲線同樣可以分為2個階段，當值在5～25之間時，值越大混凝土的孔隙度變化越小，變化幅度不超過1%，此時混凝土內部結構密實，孔隙分布有利于混凝土耐久性，隨著試驗進行，混凝土內部孔隙在外界環境作用下發育，值在0～5之間減小時混凝土的孔隙度急劇增加，此時孔隙分布不利于耐久性，隨著外界條件造成的損傷不斷疊加最終導致混凝土結構失效。

3 結 論

1）各組混凝土試件在碳化-凍融循環試驗中承受的碳化天數大于凍融循環-碳化試驗中承受的碳化天數，質量損失率和相對動彈性模量均在凍融循環后變化明顯，而在碳化作用后變化不大，風積沙替代天然河砂的量越多，試驗過程中混凝土的質量損失率和相對動彈性模量變化越小。

2）風積沙替代率越高，混凝土內部結構越致密，風積沙的加入降低了混凝土的孔隙度，優化了內部孔隙分布，其中風積沙替代率為40%的混凝土有著明顯良好的抗凍融、抗碳化能力。

3）試驗過程中混凝土內部凝膠孔與少害孔占比之比在5～25之間時，混凝土相對動彈性模量和孔隙度變化均不超過1%，凝膠孔與少害孔占比之比在0～5之間降低時，相對動彈性模量和孔隙度變化明顯，凝膠孔與毛細孔占比之比可以反映試驗過程中內部結構的損傷。

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Effect of aeolian sand content on durability of concrete under freezing-thawing-carbonization coupling

Shen Xiangdong, Zou Yuxiao, Xue Huijun, Li Genfeng

(010018)

China is one of the countries with abundant reserves of aeolian sand in the world. Aeolian sand is widely distributed in North China. If the material can be taken locally in the construction of the project, that is, the aeolian sand can be used to replace natural river sand as fine aggregate to prepare concrete, which can not only promote the development of the construction industry, but also slow down the sand damage and benefit the environment. According to the actual service environment of concrete in the agricultural water conservancy projects of cold regions, the river sand was replaced by aeolian sand, and the concrete samples with different aeolian sand substitution rates were prepared. And they were used as the research objects for the freeze-thaw cycle-carbonization coupling test. An analysis was conducted on the damage process of aeolian sand concrete under the influence of freezing-thaw cycle-carbonization coupling. The relationship between the pore structure evolution of concrete and its durability was discussed by nuclear magnetic resonance instrument. The internal damage of different treatments concrete were analyzed by measuring the mass loss and dynamic elastic modulus of different periods of concrete. The test results showed that under the condition of the same number of freeze-thaw cycles and carbonization time in each test cycle, the damage caused by freeze-thaw cycle-carbonization was greater than that of carbonization-freeze-thaw cycle. With the increase in the number of freeze-thaw cycles and carbonization time, the concrete mass loss rate significantly increased while the relative dynamic elastic modulus greatly decreased; when the replacement rate of aeolian sand increased from 0 to 40%, the initial porosity of the concrete decreased, and the mass loss rate and relative dynamic modulus change in the test decreased. So the porosity of the concrete could not be used as an indicator in this test to accurately evaluate concrete durability; the pore distribution of concrete at different time was measured by nuclear magnetic resonance technology. The internal pores of concrete were divided to gel pores (0-0.05m), capillary pores (>0.05-1m), less harmful pores (>1-10m) and more harmful pores (>10m). Through the correlation analysis between the evolution of four kinds of pore proportions and the porosity and the relative dynamic elastic modulus of concrete, it was found the proportion of gel pores and less harmful pores in concrete had a dominant effect on its porosity and relative dynamic elastic modulus. When the ratio of gel pores to less harmful pores was 5 - 25, the change of the relative dynamic elastic modulus and porosity were not more than 1%; and the change of the relative dynamic elastic modulus and porosity of the concrete were change obviously when the ratio of gel pores to less harmful pores was 0-5; The addition of aeolian sand improved the pore distribution of concrete, and the aeolian sand concrete with an aeolian sand replacement rate of 40% showed a good resistance to freeze-thaw and carbonization. This study can provide a basis for the research and application of aeolian sand concrete in agricultural water conservancy projects of cold regions.

concrete; durability; porosity; freeze-thaw cycle; carbonization

10.11975/j.issn.1002-6819.2019.02.021

TU528

A

1002-6819(2019)-02-0161-07

2018-09-07

2019-01-04

國家自然科學基金資助項目（51569021，51769025）

申向東，教授，博士生導師，主要從事混凝土耐久性及水工新材料研究。Email：ndsxd@163.com

申向東，鄒欲曉，薛慧君，李根峰.風積沙摻量對凍融-碳化耦合作用下混凝土耐久性的影響[J]. 農業工程學報，2019，35(2)：161－167. doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2019.02.021 http://www.tcsae.org

Shen Xiangdong, Zou Yuxiao, Xue Huijun, Li Genfeng. Effect of aeolian sand content on durability of concrete under freezing-thawing-carbonization coupling[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2019, 35(2): 161－167. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2019.02.021 http://www.tcsae.org