燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組供熱特性分析

許 可，李 蔚，李明超，虞熠鵬，陳堅紅，鐘 崴，吳燕玲

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燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組供熱特性分析

許 可，李 蔚，李明超，虞熠鵬，陳堅紅，鐘 崴，吳燕玲

（浙江大學(xué)能源工程學(xué)院，浙江 杭州 310058）

以某460 MW燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組為對象，研究了利用Ebsilon仿真軟件建立模型并進(jìn)行變工況計算的過程，通過仿真結(jié)果與熱平衡圖上設(shè)計值的對比，驗證了模型及該建模方法的準(zhǔn)確性和可靠性，證明該方法適用于燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的計算。此外，對不同供熱抽汽流量、環(huán)境溫度以及負(fù)荷率下機(jī)組供熱特性進(jìn)行分析。結(jié)果表明：在性能保證條件燃?xì)廨啓C(jī)100%負(fù)荷率工況下，當(dāng)高、中、低壓抽汽流量分別從0增加到60 t/h時，機(jī)組聯(lián)合循環(huán)效率分別提高4.24%、4.31%、4.08%，熱耗率分別降低193.6、215.4、203.3 kJ/(kW·h)；環(huán)境溫度低于15 ℃時，額定供熱工況下聯(lián)合循環(huán)熱耗率與環(huán)境溫度成負(fù)相關(guān)，環(huán)境溫度高于15 ℃時成正相關(guān)；燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷降低會使汽輪機(jī)可運(yùn)行功率范圍減小，機(jī)組調(diào)峰能力減弱；當(dāng)供熱量大于300 GJ/h時，在相同供熱量下75%負(fù)荷率下機(jī)組的聯(lián)合循環(huán)效率高于100%負(fù)荷率。本文研究結(jié)果可為燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電系統(tǒng)的優(yōu)化運(yùn)行提供數(shù)據(jù)支撐和理論依據(jù)。

燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)；熱電聯(lián)產(chǎn)；供熱特性；Ebsilon軟件；建模

我國正處于燃用天然氣的燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電供熱系統(tǒng)的發(fā)展階段，市場容量較大。目前國內(nèi)大部分聯(lián)合循環(huán)機(jī)組用于熱電聯(lián)供，發(fā)電同時為工業(yè)用汽或城市采暖提供蒸汽[1-3]。實行熱電聯(lián)產(chǎn)、集中供熱是提高供熱效率的根本方法[4]。如何建立準(zhǔn)確可靠的模型，用以分析燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的供熱特性是一個值得深入探究的課題。

國內(nèi)學(xué)者對于燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組供熱特性的研究方法主要有數(shù)學(xué)模型法和試驗法。劉慧珍等[5]建立了某F級燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組抽凝模式下機(jī)組群負(fù)荷、供熱量的數(shù)學(xué)模型，得到了機(jī)組的供熱性能和調(diào)峰性能。劉俊峰[6]通過試驗方法建立了某F級燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組全廠熱效率的計算模型，并得出了聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的供熱性能。然而數(shù)學(xué)模型法計算量大，計算過程不如軟件仿真直觀；試驗法花費(fèi)代價太大，且周期長。而熱力計算軟件Ebsilon操作方便，人機(jī)界面友好，所建立模型經(jīng)調(diào)試后計算準(zhǔn)確性較高，適合用于燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)的仿真計算。Ebsilon是一款熱力循環(huán)過程的模擬軟件，廣泛地用于電站設(shè)計、評估和優(yōu)化及其他熱力循環(huán)過程的仿真計算。丁敬芝[7]利用Ebsilon為某700 MW熱電站建模，展示出該軟件作為現(xiàn)代化工具的先進(jìn)性和實用性。張楊林子等[8]以Ebsilon為平臺搭建了某450 MW燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組模型，通過仿真結(jié)果與理論分析及廠家修正曲線的對比，驗證了該模型的有效性，并研究了環(huán)境參數(shù)對機(jī)組性能的影響。

本文利用Ebsilon軟件為某燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組建模，通過仿真結(jié)果與熱平衡圖中設(shè)計值對比，驗證模型的準(zhǔn)確性。利用該模型進(jìn)行一系列抽汽工況的變工況計算，研究該燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電機(jī)組的供熱特性，為燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電系統(tǒng)的優(yōu)化運(yùn)行提供數(shù)據(jù)支撐和理論依據(jù)。

1 燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組模型

1.1 模型建立

以某460 MW燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組為研究對象搭建熱力模型。該機(jī)組燃?xì)廨啓C(jī)部分配置TCA/FGH（透平轉(zhuǎn)子冷卻空氣/燃料性能加熱器）系統(tǒng)[9]，TCA冷卻水由高壓給水提供，中壓給水經(jīng)過省煤器加熱后抽出一部分給燃料預(yù)熱（FGH）；采用天然氣為燃料，燃料的低位熱值為 47 369 kJ/kg；余熱鍋爐采用三壓再熱、無補(bǔ)燃、自然循環(huán)；汽輪機(jī)為抽凝式，高壓缸出口抽取一部分蒸汽用于供熱，中壓缸中間級抽取兩股供熱蒸汽。供熱蒸汽采用噴水減溫減壓后，達(dá)到所需的參數(shù)，三股供熱抽汽參數(shù)分別為2 MPa/330 ℃、1.3 MPa/250 ℃、0.58 MPa/165 ℃。按照熱平衡圖中燃?xì)庋h(huán)、蒸汽循環(huán)以及余熱鍋爐各個部件的布置方式，繪制模型的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。

Ebsilon軟件針對確定的模型有設(shè)計工況（Design）和變工況（Off-Design）2種計算模式[10]。設(shè)計工況計算模式根據(jù)熱平衡輸入和輸出參數(shù)確定各模塊的特性，變工況計算模式根據(jù)輸入?yún)?shù)以及模塊的特性曲線確定輸出參數(shù)。

本文以性能保證條件（環(huán)境溫度27.85 ℃，相對空氣濕度82.0%，大氣壓力100.41 kPa），燃?xì)廨啓C(jī)100%負(fù)荷率純凝工況為設(shè)計工況，按照機(jī)組熱平衡圖上的參數(shù)設(shè)置，完成設(shè)計工況熱力計算；將計算模式切換到變工況模式，改變負(fù)荷率和各抽汽量，調(diào)整其他參數(shù)，即可完成不同負(fù)荷率（75%、50%）和不同抽汽組合的變工況熱力計算。圖1為性能保證條件燃?xì)廨啓C(jī)100%負(fù)荷率三股供熱抽汽流量分別為55、50、35 t/h（G100-H55M50L35，其中G100表示負(fù)荷率，H表示高壓供熱抽汽，M表示中壓抽汽，L表示低壓供熱抽汽，下同）工況的模型示意。

Ebsilon軟件在仿真計算過程中，其實質(zhì)是按照壓力、流量和焓值3個參數(shù)的守恒進(jìn)行計算，再根據(jù)水蒸氣性質(zhì)以及其他熱力學(xué)公式計算出溫度、功率等其他熱力參數(shù)。在設(shè)計工況模式下，按照熱平衡圖中的數(shù)據(jù)輸入計算熱平衡所需質(zhì)量流量、溫度、壓力等參數(shù)（主要為燃?xì)廨啓C(jī)側(cè)燃料質(zhì)量流量、壓氣機(jī)壓比、煙氣流量，余熱鍋爐各加熱器的端差，汽輪機(jī)側(cè)主蒸汽溫度和流量、各級進(jìn)出口壓力、凝汽器背壓等），完成熱力循環(huán)計算；切換到變工況模式計算后，通過控制器控制燃?xì)獾牧髁繌亩谷細(xì)廨啓C(jī)負(fù)荷降低，軟件根據(jù)流量變化以及內(nèi)置的效率隨流量變化特性曲線迭代計算得到當(dāng)前工況的煙氣參數(shù)。余熱鍋爐各加熱器通過內(nèi)置特性曲線以及設(shè)計工況的計算值進(jìn)行迭代計算，得出當(dāng)前工況的傳熱量。汽輪機(jī)部分變工況按照弗留格爾公式計算，實現(xiàn)變負(fù)荷工況計算。改變抽汽流量，實現(xiàn)不同供熱工況的計算。

圖1 燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組模型示意

1.2 模型驗證

為驗證模型的可靠性和準(zhǔn)確性，將仿真計算結(jié)果與熱平衡圖中設(shè)計值對比。驗證工況清單見表1。驗證模型計算工況包含了純凝工況和額定供熱工況、從50%到100%共3個負(fù)荷率、環(huán)境條件包括從–0.5 ℃的極端冬季溫度到38.2 ℃的夏季溫度5個環(huán)境溫度，共14個工況。仿真結(jié)果與熱平衡圖中設(shè)計值對比見表2和表3。

表1 驗證工況清單

Tab.1 The verification condition list

表2 設(shè)計工況計算模式下純凝工況100%負(fù)荷仿真結(jié)果

Tab.2 Simulation results of the condensing condition with load rate of 100% in design mode

表3 變工況計算模式下G100-H55M50L35工況仿真結(jié)果

Tab.3 Simulation results of condition G100-H55M50L35 in off-design mode

由表2、表3可見：純凝工況與供熱工況仿真結(jié)果均比較符合設(shè)計值；各參數(shù)相對誤差均在5%以內(nèi)，為工程運(yùn)用可接受范圍。因此仿真計算數(shù)據(jù)可用于聯(lián)合循環(huán)機(jī)組各特性的研究，具有實際工程運(yùn)用價值。

2 聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)供熱特性分析

在熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組生產(chǎn)過程中，同時存在電和熱2種品質(zhì)不同的能量產(chǎn)品。供熱不僅影響著整個聯(lián)合循壞效率、熱耗率等指標(biāo)，也對發(fā)電方面有很大的影響。通過比較純凝工況與供熱工況、不同供熱參數(shù)工況以及不同環(huán)境參數(shù)供熱工況下燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的熱力學(xué)特性，分析熱電的耦合關(guān)系，能夠為產(chǎn)品的定價以及機(jī)組優(yōu)化運(yùn)行提供理論指導(dǎo)[11-12]。

2.1 不同參數(shù)蒸汽的供熱抽汽特性

由于存在三股不同參數(shù)的供熱抽汽，而不同品質(zhì)抽汽做功能力不同，因此對機(jī)組的影響也不盡相同。在研究抽汽量對機(jī)組影響時，保持其中兩股供熱抽汽流量不變，僅研究一股抽汽流量變化時機(jī)組特性。表4為100%負(fù)荷率下改變高壓供熱抽汽流量（中壓抽汽和低壓抽汽量分別為50、35 t/h）的仿真計算結(jié)果。

表4 100%負(fù)荷率下改變高壓抽汽流量計算結(jié)果（燃?xì)廨啓C(jī)功率294 530 kW）

Tab.4 Simulation results at various high pressure steam extraction flows with 100% load rate (gas turbine power 294 530 kW)

從表4可以看出：供熱抽汽工況下余熱鍋爐的效率與純凝工況相差不大，均為87.2%左右；隨著高壓抽汽流量增加，汽輪機(jī)出力減少，聯(lián)合循環(huán)效率明顯提高，在抽汽流量大的工況下可達(dá)70%以上，較純凝工況聯(lián)合循環(huán)效率提升14%；純凝工況機(jī)組熱耗率高于6 100 kJ/(kW·h)，而隨著抽汽流量增至最大供熱抽汽量，熱耗率可降至5 500 kJ/(kW·h)以下。

按照以上思路分別改變中、低壓抽汽流量，各參數(shù)隨三股抽汽流量變化趨勢如圖2和圖3所示。從圖2和圖3可以看出：改變中、低壓抽汽流量時，機(jī)組聯(lián)合循環(huán)效率與熱耗率的變化規(guī)律與改變高壓抽汽流量相似；然而，由于蒸汽品質(zhì)與抽汽位置的差異，當(dāng)高、中、低壓抽汽流量分別從0增加到60 t/h時，機(jī)組聯(lián)合循環(huán)效率分別提高4.24%、4.31%、4.08%，熱耗率分別降低193.6、215.4、203.3 kJ/(kW·h)。

圖2 聯(lián)合循環(huán)效率隨供熱抽汽流量的變化曲線

圖3 聯(lián)合循環(huán)熱耗率隨供熱抽汽流量的變化曲線

三股不同參數(shù)蒸汽做功能力不同，供熱能力也不同，相同抽汽總量有許多不同抽汽分配方式，因此不同的抽汽組合能得到多種發(fā)電量與供熱量的分配。表5為100%負(fù)荷率下抽汽總流量為205 t/h，三股抽汽流量不同組合方式下的計算結(jié)果對比。其中，工況1—工況3分別為性能保證條件下高、中、低三股抽汽的最大供熱量，工況4—工況8為三股供熱抽汽均未達(dá)到最大供熱量。從表5可以看出：不同抽汽組合下，機(jī)組的聯(lián)合循環(huán)效率均在73%左右，熱耗率在不同工況下有較大差異；工況1—工況3下，余熱鍋爐效率幾乎相等，由于抽汽品質(zhì)的差異，高壓供熱抽汽流量取最大值時供熱量最大，為580 GJ/h，中壓抽汽流量取最大時供熱量減小了約10 GJ/h，低壓抽汽流量取最大時又減小了約 10 GJ/h；工況4—工況8時余熱鍋爐效率略有上升；在抽汽總流量為205 t/h的8個工況中，通過對不同參數(shù)的蒸汽流量分配，可得到最大汽輪機(jī)功率為100.026 MW，最大供熱量為580.58 GJ/h。

表5 供熱抽汽總流量為205 t/h不同分配方式計算結(jié)果（燃?xì)廨啓C(jī)功率294 530 kW）

Tab.5 Simulation results of different distribution modes with the total steam extraction flow of 205 t/h (gas turbine power 294 530 kW)

2.2 環(huán)境溫度特性

溫度對燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)的影響主要體現(xiàn)在溫度對燃?xì)廨啓C(jī)的影響。在夏季溫度高時，燃?xì)廨啓C(jī)出力較低；在冬季溫度低時，燃?xì)廨啓C(jī)出力較高：導(dǎo)致燃?xì)廨啓C(jī)后部余熱鍋爐及汽輪機(jī)的實際運(yùn)行參數(shù)隨之發(fā)生改變。對不同溫度下聯(lián)合循環(huán)供熱機(jī)組的特性進(jìn)行仿真計算，能夠直觀了解各季節(jié)機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性[13]。

圖4為純凝工況以及額定抽汽工況下機(jī)組聯(lián)合循環(huán)效率隨環(huán)境溫度變化曲線。

圖4 機(jī)組聯(lián)合循環(huán)效率隨環(huán)境溫度的變化曲線

由圖4可見：在純凝工況下，聯(lián)合循環(huán)效率隨溫度升高略微降低，該變化趨勢符合燃?xì)廨啓C(jī)性能隨溫度變化的規(guī)律，即當(dāng)溫度升高時，機(jī)組的效率降低；而在額定供熱工況下，溫度對機(jī)組聯(lián)合循環(huán)效率影響不明顯，但整體較之純凝工況下聯(lián)合循環(huán)效率提升了約10%。

純凝工況和額定抽汽工況下機(jī)組熱耗率隨溫度變化趨勢與聯(lián)合循環(huán)效率相似，如圖5所示。由圖5可見：當(dāng)溫度較低（低于15 ℃）時，聯(lián)合循環(huán)熱耗率與環(huán)境溫度成負(fù)相關(guān)；而溫度高于15 ℃時，熱耗率與環(huán)境溫度成正相關(guān)。該變化趨勢與韓朝兵[14]研究得出的環(huán)境溫度對聯(lián)合循環(huán)熱耗率的影響近似呈二次關(guān)系相似。

圖5 聯(lián)合循環(huán)熱耗率隨環(huán)境溫度的變化曲線

2.3 變負(fù)荷熱電耦合特性

在燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)實際運(yùn)用中，根據(jù)用戶需求燃?xì)廨啓C(jī)常以低于設(shè)計值的功率變負(fù)荷運(yùn)行。作為聯(lián)合循環(huán)的頂層循環(huán)，燃?xì)廨啓C(jī)變負(fù)荷運(yùn)行會改變余熱鍋爐的輸入熱量，因此對余熱鍋爐產(chǎn)汽量以及參數(shù)造成影響。研究變負(fù)荷熱電耦合特性可以了解機(jī)組實際運(yùn)行中各個負(fù)荷段的熱電關(guān)系，便于優(yōu)化熱電分配以產(chǎn)生最大的經(jīng)濟(jì)效益。

在聯(lián)合循環(huán)電站實際運(yùn)行中，由于燃?xì)廨啓C(jī)在低負(fù)荷下效率低的特性，電廠往往會限制最低運(yùn)行[15]。機(jī)組實際運(yùn)行時常用負(fù)荷率為50%~100%，因此本文仿真計算了性能保證條件下燃?xì)廨啓C(jī)50%、75%、100% 3個負(fù)荷率的工況。圖6為3個負(fù)荷率下汽輪機(jī)功率隨供熱量變化曲線。由圖6可見：隨著燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷降低，汽輪機(jī)功率整體降低；隨著供熱量的增加，不同負(fù)荷下汽輪機(jī)功率均呈線性減小且斜率大致相同；100%負(fù)荷下供熱量從0增加到最大供熱量時，汽輪機(jī)發(fā)電功率從144.95 MW降低至95.28 MW，機(jī)組的調(diào)峰能力大小為49.67 MW；當(dāng)負(fù)荷率為75%和50%時機(jī)組調(diào)峰能力分別為 34.52 MW和24.07 MW，由此可知燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷降低時，不僅會使汽輪機(jī)發(fā)電功率降低，還會使汽輪機(jī)可運(yùn)行功率范圍減小，即機(jī)組調(diào)峰能力減弱；燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率為50%~100%時，蒸汽循環(huán)側(cè)發(fā)電量范圍為62.89~144.95 MW，最大可對外供熱614.82 GJ/h。

圖6 不同燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率下熱電關(guān)系

圖7為不同負(fù)荷率下機(jī)組聯(lián)合循環(huán)效率隨供熱量變化曲線。由圖7可見：在相同負(fù)荷率下，聯(lián)合循環(huán)效率隨供熱量線性增加，這與上文中分析結(jié)果一致；當(dāng)供熱量小于300 GJ/h時，相同供熱量工況下燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率越高，聯(lián)合循環(huán)效率越大；當(dāng)供熱量大于300 GJ/h時，在相同供熱量情況下，75%負(fù)荷率下機(jī)組的聯(lián)合循環(huán)效率高于100%負(fù)荷率下聯(lián)合循環(huán)效率。

圖7 不同燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷率下聯(lián)合循環(huán)效率

3 結(jié) 論

利用Ebsilon熱力仿真軟件為某燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組建模，進(jìn)行一系列純凝及抽汽工況的變工況計算。以仿真結(jié)果數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)，對機(jī)組的多供熱抽汽參數(shù)的供熱特性作出分析，可得以下結(jié)論：

1）通過仿真結(jié)果與熱平衡圖中設(shè)計值的對比，證明了利用Ebsilon軟件建立聯(lián)合循環(huán)模型的可靠性，仿真結(jié)果可用于機(jī)組的熱力特性分析，指導(dǎo)電廠的運(yùn)行。

2）在性能保證條件，燃?xì)廨啓C(jī)100%負(fù)荷率工況下，當(dāng)高、中、低壓抽汽流量分別從0增加到60 t/h時，機(jī)組聯(lián)合循環(huán)效率分別提高4.24%、4.31%、4.08%，熱耗率分別降低193.6、215.4、203.3 kJ/(kW·h)；當(dāng)抽汽總流量為205 t/h時，通過對不同參數(shù)的蒸汽流量進(jìn)行分配，可得到最大汽輪機(jī)功率為100.026 MW，最大供熱量為580.58 GJ/h；

3）隨著環(huán)境溫度改變，機(jī)組在額定抽汽供熱工況下的聯(lián)合循環(huán)效率幾乎不變。而當(dāng)環(huán)境溫度低于15 ℃時，聯(lián)合循環(huán)熱耗率與環(huán)境溫度成負(fù)相關(guān)，溫度高于15 ℃時，熱耗率與環(huán)境溫度成正相關(guān)；

4）當(dāng)燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷降低時，不僅會使汽輪機(jī)發(fā)電功率降低，還會使汽輪機(jī)可運(yùn)行功率范圍減小，機(jī)組調(diào)峰能力減弱；當(dāng)供熱量大于300 GJ/h時，在相同供熱量下75%負(fù)荷率下機(jī)組的聯(lián)合循環(huán)效率高于100%負(fù)荷率下聯(lián)合循環(huán)效率。

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Analysis on heat supply performance of gas-steam combined cycle cogeneration units

XU Ke, LI Wei, LI Mingchao, YU Yipeng, CHEN Jianhong, ZHONG Wei, WU Yanling

(College of Energy Engineering, Zhejiang University, Hangzhou 310058, China)

Taking a 460 MW gas-steam combined cycle cogeneration unit as the object, the process of modeling and calculating the variable conditions by using Ebsilon software was studied. The accuracy and reliability of the model and the method were verified by comparing the simulation results with the design values on the heat balance diagram. It proves that the modeling method is suitable for calculation of the gas-steam combined cycle cogeneration unit. Besides, the heat supply performances of different heating extractions, ambient temperatures and load rates conditions were analyzed. The results show that, as the mass flow of the high, medium and low pressure extraction steam increases from 0 t/h to 60 t/h, the combined cycle efficiency increases by 4.24%, 4.31% and 4.08%, respectively, and the heat consumption rate decreases by 193.6 kJ/(kW·h), 215.4 kJ/(kW·h) and 203.3 kJ/(kW·h). When the ambient temperature is lower than 15 ℃, the combined cycle heat rate is negatively correlated with the ambient temperature under rated heating conditions, and positively correlated when the ambient temperature is higher than 15 ℃. The reduction of the gas turbine load will shrink the operating power range of the steam turbine, and the peak shaving capacity of the unit will be weakened. When the heat supply is greater than 300 GJ/h, the combined cycle efficiency at 75% load rate will be higher than that of 100%. The results can provide data supports and theoretical guidance for the optimal operation of gas-steam combined cycle thermoelectric systems.

gas-steam combined cycle, cogeneration, heating performance, Ebsilon software, modeling

TK11+2

A

10.19666/j.rlfd.201809211

許可, 李蔚, 李明超, 等. 燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組供熱特性分析[J]. 熱力發(fā)電, 2019, 48(5): 1-7. XU Ke, LI Wei, LI Mingchao, et al. Analysis on heat supply performance of gas-steam combined cycle cogeneration units[J]. Thermal Power Generation, 2019, 48(5): 1-7.

2018-09-04

許可(1995—)，男，碩士研究生，主要研究方向為熱力系統(tǒng)建模與仿真，xukezju@163.com。

李蔚(1974—)，女，博士，副研究員，主要研究方向為熱力系統(tǒng)建模與仿真，energy@zju.edu.cn。

（責(zé)任編輯 劉永強(qiáng)）