張 艷
(貴陽鋁鎂設計研究院有限公司,貴州 貴陽 550081)
液體瀝青作為鋁用陽極制品的重要原料之一,若其輸送過程出現問題,則會影響在整個生產的順利進行。瀝青輸送障礙在實際生產中主要表現為瀝青泵流量、壓力與功率不匹配,導致瀝青無法輸送到指定設備或者泵腔內空轉、積存大量空氣,引起氣蝕進而造成泵體震動和大量噪音。由此可見,對瀝青泵關鍵參數進行計算選取合適的瀝青泵有重要意義。
目前不同行業采用的輸送泵主要有離心泵、往復泵、齒輪泵、流體作用泵等,而齒輪泵和螺桿泵適用于粘性液體的輸送。從國內外炭素工程的應用經驗來看,齒輪泵應用廣泛,且能有效滿足生產要求。同時,瀝青在輸送過程中需要保持一定的溫度,因此,選用帶夾套保溫的齒輪泵作為瀝青的輸送泵。
確定夾套齒輪泵為瀝青輸送設備后,再對泵的工藝參數做計算。下面以某炭素廠150kt/a陽極為例做設計選型計算。此廠共兩個高樓部,故單條生產線產能為75kt/a。在生產過程中,液體瀝青需由瀝青貯槽輸送至高樓部的瀝青高位槽。
根據瀝青配方量可計算出單條生產線瀝青用量為2m3/h,考慮到泵的非連續工作性質,根據實際生產經驗選取泵流量Q=8m3/h較為合適。
此輸送管路中的液體瀝青溫度為180℃,此時粘度為0.15Pa.s。瀝青經濟流速u為0.5~1/s,因其粘度較大、輸送距離較遠,宜選用較低流速,取u=0.5m/s。將各項值代入公式計算出泵吸出管徑的合理取值:

故取φ89mm的標準無縫鋼管即可滿足要求。

式中:△pH—靜壓力降,Pa;△pV—加速度壓力降,Pa;△pf—阻力壓力降,Pa;ZA、ZB—管道起點、終點的標高,m;u1、u2—管道起點、終點的流速,m/s。
根據工藝條件:ZA=0.800,ZB=21.575;瀝青貯槽和瀝青高位槽的截面比瀝青管道截面大的多,可認為u1=0=u2;該瀝青在180℃下的密度ρ=1220kg/m3。
將ZA、ZB、u1、u2、ρ帶入式(1)中,得出 :
△p=248385.9Pa+△pf=248.39kPa+△pf。
從上式中可看出,只要算出流體阻力壓力降,便可計算出整個管路中的壓力降。
2.2.1 流體阻力壓力降計算
管路中的流體阻力為直管段阻力與局部阻力之和,即:△pf=△pfz+△pfj
式中:△pf—整個管路阻力壓力降,Pa;△pfz—直管段阻力壓力降,Pa;△pfj—局部阻力壓力降,Pa。
(1)直管阻力壓力降計算
根據達西(Darcy)公式:

式中:λ—摩擦因子,無量綱;l—直管段長度,m;d—輸送管內徑,m;u—瀝青在管路中的流速,m/s;ρ—瀝青密度,kg/m3。
摩擦因子λ與管內流動介質的雷諾數Re和管壁相對粗糙度ε/d有關。雷諾系數

式中:d—輸送管內徑,m;u—瀝青在管路中的流速,m/s;ρ——液體瀝青密度,kg/m3;μ——液體瀝青粘度,Pa.s。
將各數值代入公式計算出:
Re=0.081×0.5×1220/0.15=329。
當Re<2000時,介質流動狀態屬于層流,不論光滑管或粗糙管λ均可按下式計算:。此管路直管長度l=107m,將λ=0.19、l=107m帶入式(2),得出△pfz=38.28kPa。
(2)局部阻力壓力降計算
管道的局部阻力壓力降是各個管件的局部阻力壓力降之和。管件的局部阻力壓力降可用阻力系數法進行計算。即:

查化工管路設計手冊可得出各管件的阻力系數,見表1。

表1 管道附近和閥門局部阻力系數
將表中數據帶入式(3),計算得出:
△pfj=(0.5+6.4×4+0.75×16+1.0)×0.52×1220÷2=5926.8Pa=5.93kPa
(3)管路中流體阻力壓力降計算
△pf=△pfz+△pfj=38.28+5.93=44.21kPa
2.2.2 管道壓力降計算
由2.2知,管道壓力降為:
△p=1.15×(248.39kPa+△pf)=1.15×(248.39+44.21)=336.49kPa(式中1.15為安全系數),從而瀝青輸送泵壓力取值p=0.5MPa則可滿足生產需求。
瀝青泵所需的有效功率為:

泵的總效率取η=60%,則泵的實際功率Ne為:

通過上述計算可以得出泵的理論參數:功率N=1.25 kW,壓力P=336.49kPa即可滿足生產需要,但在實際選型中通常乘以1.1~1.2的系數。
本文以具體生產為例,根據瀝青的特殊性質,選擇夾套保溫齒輪泵作為瀝青輸送泵,并在已知瀝青溫度、粘度、瀝青泵輸送流量的情況下,通過計算得出瀝青泵所需的壓力及電機功率參數,為瀝青泵的合理選型提供了可靠根據。在實際生產中,若遇到瀝青泵出現故障,在排除其他原因后,可根據此方法核算瀝青泵的參數選擇是否合理。