考慮巖體完整程度影響的爆破破裂范圍

謝福君，張家生，陳俊樺

(中南大學 土木工程學院，湖南 長沙，410075)

爆破會對圍巖產(chǎn)生破裂作用，降低圍巖的力學性能，從而影響爆破開挖安全。爆破開挖安全穩(wěn)定性評價是一項重要的工作，特別是對于重大工程項目如三峽、溪洛渡和白鶴灘等大型水電站地下洞室開挖工程，對爆破開挖安全穩(wěn)定性進行評價更是必不可少。圍巖爆破破裂范圍確定可以為爆破安全開挖和支護等工作等提供參考，是爆破開挖安全評價工作的重要環(huán)節(jié)之一，也是巖石爆破工程領(lǐng)域的研究熱點之一。研究圍巖爆破破裂范圍的理論基礎(chǔ)主要是彈塑性力學、斷裂力學和損傷力學等，其中，對損傷力學的研究代表了巖石爆破理論研究的前沿研究。根據(jù)損傷力學理論，爆破對巖石產(chǎn)生損傷作用，從而引起巖石聲波波速下降。朱傳云等[1]給出了巖石損傷變量、爆破前后巖石聲波波速、巖體完整性系數(shù)之間的關(guān)系以及與聲波波速相關(guān)的爆破破裂判據(jù)。由鉆孔超聲波波速試驗可以得到聲波測試孔內(nèi)各測點的聲波波速(爆破前后)。當爆破前后測點的聲波波速下降10%～15%時(爆破破裂判據(jù))，判定該測點處于破裂區(qū)內(nèi)。目前，以巖石爆破損傷理論為指導，在現(xiàn)場爆炸區(qū)內(nèi)及其附近的保留圍巖中開展鉆孔超聲波波速試驗是工程中確定爆破破裂范圍的最常用方法之一[2-7]。李新平等[2]在溪洛渡主廠房爆破開挖工程中開展鉆孔聲波試驗，確定了主廠房圍巖爆破破裂范圍；夏祥等[3]利用鉆孔聲波波速試驗確定了廣東嶺澳核電站基巖的爆破破裂范圍；胡 剛[5]利用鉆孔聲波波速試驗確定了露天臺階爆破破裂范圍；嚴鵬等[6-7]利用鉆孔聲波波速試驗確定了深埋隧洞的爆破破裂范圍。陳俊樺等[8-11]指出，目前考慮巖體完整程度或者巖石初始損傷影響的爆破損傷理論模型很少，大多數(shù)爆破損傷理論模型是針對完整巖體或者無損巖石提出的，沒有考慮巖體或者巖石中天然存在的缺陷及缺陷對爆破的影響，如由朱傳云等[1]提出的常用于判斷巖石破裂的判據(jù)就沒有考慮巖體完整程度或者巖石初始損傷的影響。胡英國等[12]介紹的經(jīng)典爆破損傷模型均是針對完整巖石而言的。由于目前針對巖石爆破破裂的研究很少考慮巖石初始損傷的影響，因此，對爆破破裂范圍的研究也很少考慮巖石初始損傷或者巖體完整程度的影響[3-7]。巖石爆破開挖對象通常稱作工程巖體[8]。巖體是宏觀概念，可以看作由細觀初始損傷巖石單元組合形成，其力學性質(zhì)主要由組成巖體中巖塊的力學性質(zhì)以及結(jié)構(gòu)面切割條件下的巖體完整程度確定。對于近似完整或者完整性系數(shù)接近1的巖體，應(yīng)用現(xiàn)有的圍巖爆破破裂范圍評價方法能夠合理地確定圍巖爆破破裂范圍，但是，在實際工程中經(jīng)常遇到地質(zhì)條件、巖石類型相同而巖體完整程度不同的巖體，尤其在長距離山嶺隧道或者大型水電站地下開挖工程項目中比較常見。例如，對于貴廣(貴陽—廣州)高鐵線上的胡山隧道，開挖巖石為灰?guī)r，在隧道縱向、橫斷面上巖體的完整程度都不相同。對于溪洛渡水電站地下開挖工程，開挖巖石主要為玄武巖，巖體完整程度是鉆爆設(shè)計、支護設(shè)計等所需考慮的主要因素[8]。閆長斌[13]也發(fā)現(xiàn)巖體初始損傷或者完整程度對爆破損傷或者破裂范圍的擴展有重要影響。總體來說，目前，在實際工程中，以經(jīng)典爆破損傷理論為指導的圍巖爆破破裂范圍評價方法雖然常用，但該方法并沒有考慮巖體完整程度的影響，其適用性受到限制。基于經(jīng)典爆破損傷理論沒有考慮巖體完整程度或者巖石初始損傷影響，陳俊樺等[8-11]提出了考慮巖體完整程度或者巖石初始損傷影響的爆破損傷理論，該理論給出的爆破破裂判據(jù)與巖體完整性系數(shù)相關(guān)，且該理論的工程應(yīng)用效果良好。為此，本文以該理論為指導進一步完善巖石爆破破裂范圍評價方法，通過對單孔爆破開挖前后的巖體開展大量的鉆孔超聲波波速試驗，由試驗測得爆破前后圍巖中縱波波速的變化，以此獲得工程巖體的爆破破裂范圍以及爆破破裂范圍與巖體完整性系數(shù)之間的關(guān)系，以便揭示爆破破裂范圍隨巖體完整程度的變化規(guī)律，為考慮巖體完整程度影響的爆破開挖安全穩(wěn)定性評價提供參考。

1 基于損傷力學的巖石爆破破裂范圍評價法

1.1 爆破損傷力學模型

1.1.1 初始損傷條件下的損傷變量及其演化關(guān)系

工程應(yīng)用較廣的爆破損傷理論模型為細觀各向同性損傷模型。根據(jù)各向同性損傷理論，可以利用損傷變量(標量)表征巖石細觀單元的破壞程度[14-19]。隨著外荷載作用，巖石內(nèi)部逐漸出現(xiàn)2 種現(xiàn)象：一種是舊裂紋擴展，另一種是新裂紋產(chǎn)生和擴展。初始損傷條件下?lián)p傷變量的一般表達式為[8]

式中：D為巖石細觀單元損傷變量，反映單元力學性質(zhì)的劣化程度；C為細觀單元中單位體積內(nèi)活化的裂紋數(shù)即裂紋密度；fc為裂紋密度函數(shù)；D0為巖石細觀單元初始損傷值。

活化的裂紋密度C通常由應(yīng)變水平或者應(yīng)力水平?jīng)Q定[8]：

式中：g1為以應(yīng)力和應(yīng)力率為變量的裂紋密度函數(shù)；g2為以應(yīng)變和應(yīng)變率為變量的裂紋密度函數(shù)；ijσ和ijε分別為應(yīng)力張量分量和應(yīng)變張量分量；i=1,2,3；j=1,2,3。

裂紋擴展導致?lián)p傷變量增大，從而引起巖石細觀單元力學性質(zhì)劣化。考慮初始損傷影響時，彈性參數(shù)和損傷變量之間的關(guān)系為[8-11]：

YANG等[18-19]認為泊松比對爆破損傷計算影響不大，假設(shè)損傷不影響泊松比，有下式成立：

1.1.2 爆破損傷應(yīng)力與應(yīng)變的關(guān)系

考慮到巖石為脆性材料，巖石破裂區(qū)主要發(fā)生彈脆性破壞，通常假設(shè)爆破破裂區(qū)巖石的動態(tài)本構(gòu)關(guān)系為彈性損傷關(guān)系[14-19]。根據(jù)式(7)和(9)，初始損傷條件下的彈性動態(tài)損傷本構(gòu)關(guān)系式為

式中：δij為求和約定符號或者Kronecker 符號；k=1,2,3。由于式(2)中裂紋密度C與應(yīng)力率或者應(yīng)變率相關(guān)，使得損傷變量D也與應(yīng)力率或者應(yīng)變率相關(guān)，因此，由式(10)確定的巖石本構(gòu)關(guān)系既考慮了應(yīng)力率或者應(yīng)變率的影響，也考慮了初始損傷的影響，屬于初始損傷條件下的沖擊動態(tài)損傷關(guān)系，可用于分析初始損傷條件下的爆破損傷問題。

1.2 基于損傷力學的爆破破裂判據(jù)

1.2.1 爆破破裂判據(jù)的物理意義

在初始損傷條件下，巖石細觀單元的損傷變量D的范圍是從D0到1 之間。對于巖石細觀單元，D=D0對應(yīng)動態(tài)加載作用前的狀態(tài)，D=1 對應(yīng)完全破壞狀態(tài)。損傷變量隨著外荷載加載而不斷增加，當損傷變量達到D0至1 之間的某一值時，巖石細觀單元開始發(fā)生嚴重破壞，此時，單元內(nèi)宏觀裂紋發(fā)生擴展，臨界損傷變值滿足

式中：Dlim為臨界損傷值，反映當細觀單元內(nèi)剛好出現(xiàn)宏觀裂紋擴展現(xiàn)象時(新、舊宏觀裂紋剛好擴展)的單元破壞程度。

基于損傷力學理論的破裂判據(jù)為

損傷值滿足式(12)的巖石細觀單元都處于破裂范圍內(nèi)。

GRADY等[14-19]認為拉伸破壞是巖石爆破的主要破壞方式。根據(jù)式(11)，在單軸拉伸加載條件下，初始損傷巖石的抗拉強度和臨界損傷變值之間的關(guān)系為

式中：σt為巖石單軸抗拉強度；εt為與破壞強度或者峰值應(yīng)力對應(yīng)的應(yīng)變；tanα為經(jīng)過應(yīng)力峰值點和原點的割線模量；α為割線角。

對于無損巖石，即當D0=0 時，式(13)變?yōu)?/p>

式中：σt和εt分別為巖石單軸動態(tài)拉伸強度和拉伸破壞時的應(yīng)變。

式(14)為無損巖石在單軸動態(tài)抗拉試驗條件下的本構(gòu)關(guān)系式。GRADY等[14-18]明確了測定臨界損傷值的室內(nèi)試驗方法和臨界損傷值的物理意義。他們認為，當損傷變量滿足D=Dlim時，單軸拉應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線到達峰值，即Dlim對應(yīng)抗拉強度或者峰值拉應(yīng)力，如圖1所示，此時，巖石試樣剛好出現(xiàn)宏觀裂紋擴展的現(xiàn)象。因此，臨界損傷值Dlim可以通過室內(nèi)巖石單軸動態(tài)抗拉試驗確定。

對于無損巖石即當D0=0 時，TAYLOR等[15-17]認為臨界損傷值Dlim=0.20，YANG等[18]認為Dlim=0.22，夏祥等[3-12]認為Dlim=0.19。通常巖石脆性越顯著，Dlim越小[8-11]。對于初始損傷D0≠0的巖石，TAYLOR等[15-18]沒有研究該條件下的臨界損傷值。

1.2.2 初始損傷值和臨界損傷值之間的關(guān)系

根據(jù)一維彈性縱波理論，巖石細觀單元中傳播的縱波波速和損傷變量之間的關(guān)系為[1,8-11]

圖1 單軸動態(tài)拉伸作用下的本構(gòu)關(guān)系Fig.1 Constitutive relationship of rock under uniaxial dynamic loading

式中：c為損傷巖石中傳播的縱波波速；為無損巖石中傳播的縱波波速。

根據(jù)式(15)，初始損傷巖石中傳播的縱波波速和初始損傷值之間的關(guān)系為[8-11]

式中：c0為初始損傷巖石中傳播的縱波波速；為無損巖石中傳播的縱波波速。

根據(jù)式(15)，臨界損傷值Dlim計算為[8-11]

式中：clim為損傷巖石中縱波波速的臨界值，對應(yīng)臨界破壞狀態(tài)。

在動態(tài)加載過程中，巖石縱波波速隨著損傷增大而降低。相對初始狀態(tài)，縱波波速的下降率由下式計算：

式中：β為動態(tài)加載過程中損傷巖石的縱波波速相對初始損傷狀態(tài)的下降率。

現(xiàn)有研究表明[2-12]，當損傷巖石中縱波波速的下降率β達到某一程度時，巖石單元的損傷達到臨界值，此時，有下式成立：

式中：βlim為巖石單元縱波波速下降率的臨界值，為0.10～0.15[2-11]。聯(lián)立式(15)～(19)，有下式成立：

式(20)反映了細觀單元的臨界損傷值和初始損傷值之間的關(guān)系。從式(20)可看出臨界損傷值Dlim并不是常數(shù)，而是隨著初始損傷值D0的增加而增大，這表明巖石單元破裂與初始狀態(tài)相關(guān)。這與巖石力學試驗揭示的現(xiàn)象相同[20]，即破壞時巖石中裂紋面包括新裂紋面和舊裂紋面2 種。

1.3 爆破破裂判據(jù)的工程應(yīng)用

在巖石爆破工程中，爆破的對象實際上為巖體。工程中通常使用巖體完整性系數(shù)定量劃分巖體完整程度。巖體完整性系數(shù)(爆破前)定義為

式中：η0為巖體完整性系數(shù)；為爆破前巖體單元中傳播的縱波波速；為巖塊中傳播的縱波波速。

對于工程巖體，巖塊可以近似看作無損巖石[8-11]，因此，

巖體是宏觀概念，可以看作細觀初始損傷單元的集合體。假設(shè)巖體單元的力學性質(zhì)由細觀單元確定且與細觀單元的損傷特性相似[8-11,20]，由式(15)，(16)及(20)～(22)，巖體單元的損傷變量、初始損傷值、臨界損傷值和縱波波速的下降率分別為

式中：D′為巖體單元的損傷變量；c′為損傷巖體中傳播的縱波波速；為巖體單元的初始損傷值；為巖體單元的臨界損傷值；為巖體單元縱波波速下降率的臨界值；為巖體單元縱波波速臨界值。

由式(24)和(25)可得到與巖體完整性系數(shù)相關(guān)的巖體爆破破裂判據(jù)：

當巖體單元的損傷變量滿足式(27)時，該單元處于爆破破裂區(qū)內(nèi)，因此，式(27)通過巖體完整性系數(shù)定量地考慮了巖體完整程度對爆破破裂判據(jù)的影響。

在實際工程中，通常采用鉆孔聲波法確定評價圍巖質(zhì)量。當采用鉆孔聲波法測量圍巖爆破破裂范圍時，首先，在巖體內(nèi)布置聲波測試孔，通過聲波波速試驗測量得到孔內(nèi)測點爆破前后縱波波速的變化。然后，根據(jù)式(21)確定巖體初始完整性系數(shù)η0以及根據(jù)式(23)確定爆破后孔內(nèi)各測點的損傷值D′。確定了巖體單元縱波波速下降率的臨界值，根據(jù)式(27)便可以確定滿足爆破破裂判據(jù)的測點，從而確定在爆破破裂區(qū)內(nèi)的測點，最終得到圍巖爆破破裂范圍。需要指出的是，采用鉆孔聲波法確定的聲波波速為統(tǒng)計平均值，因此，最終確定的圍巖爆破破裂范圍具有統(tǒng)計意義。

2 現(xiàn)場試驗

2.1 爆破試驗

現(xiàn)有研究表明[12-18]，單孔爆破試驗最簡單，通常用于確定爆破破裂范圍特性和揭示爆破破裂范圍擴展規(guī)律。本文同樣采用單孔臺階爆破試驗開展研究。爆破試驗條件和試驗設(shè)計如下。

1)物理性質(zhì)。爆破部位為灰色—深灰色、致密狀石灰?guī)r，微風化—弱風化。巖石密度為2 548～2 750 kg/m3。根據(jù)GB 50218—2014“工程巖體分級標準”，爆破前巖體完整性系數(shù)η0=0.35～0.80，巖體完整程度描述為較破碎—完整。

2)鉆爆設(shè)計。爆破參數(shù)如下：炸藥為2 號巖石乳化炸藥，密度為1 240 kg/m3；炸藥為圓柱體藥卷，直徑為 0.035 m；炮孔為垂直孔，直徑為0.042 cm，孔深為2.500 m，堵塞長度為1.300 m；炮孔中軸線距離 豎向臺階面1.000 m。炮孔布置如圖2所示。以相同 爆破參數(shù)在完整程度不同的巖體中開展單孔臺階爆破試驗。

2.2 鉆孔超聲波波速試驗

聲波孔直徑為0.056 m，孔深為3.000～5.000 m，孔距為0.300～0.600 m。聲波波速測量儀器為非金屬超聲波儀和換能器(包括1 個發(fā)射器和2 個接收器)。聲波孔布置如圖2所示。測量前，通過電纜線連接好超聲波儀和換能器。測量時，首先在聲波孔內(nèi)注滿水，然后將換能器插入至孔底，緩慢地將換能器從孔底往孔口拖動，每間隔約0.200 m 利用超聲波儀采集1 次數(shù)據(jù)。采集數(shù)據(jù)點記為測點。超聲波聲波波速測量儀器聯(lián)接示意圖見圖3。通過超聲波波速試驗，得到爆破前后巖體中各測點的縱波波速0c′和c′，由式(21)得到爆破部位巖體初始完整性系數(shù)η0。根據(jù)DL/T 5389 —2007“水工建筑物巖石基礎(chǔ)開挖工程施工技術(shù)規(guī)范”，limβ′=0.15[8-11]，再根據(jù)式(27)可以確定滿足爆破破裂判據(jù)的臨界測點(這些臨界測點位于爆破破裂區(qū)邊緣)。縱波波速下降率β小于limβ′的測點位于爆破破裂區(qū)外，反之，位于爆破破裂區(qū)內(nèi)，據(jù)此確定爆破破裂范圍。

圖2 炮孔和聲波孔布置示意圖Fig.2 Layout of blast hole and sound wave testing hole

圖3 聲波波速測量儀器連接示意圖Fig.3 Diagram of non-metal ultrasonic detector connection

3 試驗結(jié)果及分析

3.1 巖體爆破破裂范圍特性

當巖體完整性指數(shù)η0分別為0.79,0.60和0.45 時，測得的圍巖爆破破裂區(qū)見圖4。為方便分析，設(shè)爆破破裂區(qū)邊緣至炮孔中軸向的距離為爆破破裂半徑R，爆破破裂范圍邊緣至孔底的垂直距離為孔底爆破破裂深度H。從圖4可看出：不同初始完整系數(shù)巖體的爆破破裂范圍分布規(guī)律基本相同：炮孔底部以下的爆破破裂半徑R隨深度的增加而逐漸減小，孔底正下方的爆破破裂深度H最大；在與炮孔裝藥段部分平行的巖石中，爆破破裂半徑R隨深度變化不大，破裂范圍的幾何形狀近似為圓柱面；隨著深度(與臺階地表自由的垂直距離)減小，裝藥段以上巖石的爆破破裂半徑度R逐漸增大。總體上，爆破破裂半徑隨深度增加而減小，爆破破裂半徑在地表附近達到最大值，在孔底正下方處最小(為0 m)；靠近自由面部位的破裂半徑較大，遠離自由面部位的破裂范圍較小；孔底正下方附近的破裂深度最大。本文揭示的單孔爆破破裂范圍特性與李新平等[2,3,12]得到的結(jié)果相同。產(chǎn)生上述現(xiàn)象的原因是炸藥起爆后將在炮孔周邊巖石中產(chǎn)生間斷的壓縮沖擊波，其中，裝藥段周邊巖石中激發(fā)的沖擊波波陣面近似為圓柱面。壓縮沖擊波對巖石產(chǎn)生三向壓縮作用，導致產(chǎn)生壓縮損傷。損傷迅速累積并遠超臨界損傷值Dlim，此時，巖石很快被粉碎，炮孔周邊形成粉碎區(qū)。隨后，間斷的壓縮沖擊波很快衰減為波陣面連續(xù)的壓縮應(yīng)力波，此時，壓縮應(yīng)力波波陣面徑向為壓應(yīng)力，環(huán)向為拉應(yīng)力。當強度足夠大時，壓縮波經(jīng)過部位的巖石產(chǎn)生壓縮損傷和拉伸損傷。當損傷累積到臨界值Dlim時，巖石中出現(xiàn)宏觀裂紋擴展的現(xiàn)象。由于爆炸壓縮波波陣面近似圓柱面，因此，在與裝藥段平行的炮孔周邊，破裂范圍近似為圓柱面(見圖4)。隨著壓縮應(yīng)力波進一步傳播到臺階自由面，將產(chǎn)生反射拉伸應(yīng)力波。反射拉伸應(yīng)力波波陣面上為拉應(yīng)力，波陣面徑向為壓應(yīng)力。反射拉伸波進一步加劇巖石損傷累積，從而擴大宏觀裂紋的擴展范圍，因此，自由面附近的破裂范圍較大。因為反射拉伸波強度隨傳播距離增加而減小，故反射拉伸波擴大破裂范圍只在距離地表自由面一定的深度內(nèi)起作用，表現(xiàn)為在距離地表自由面一定的深度內(nèi)破裂半徑最大。與炮孔周邊不同，孔底正下方、沿軸向方向傳播的應(yīng)力波的波陣面形狀介于球面和平面之間，故孔底及其下方巖石主要受到壓縮作用，由于巖石抗壓強度遠大于抗拉強度，故炮孔徑向是巖石破裂擴展的主要方向，沿炮孔徑向擴展的破裂范圍比沿軸向擴展的破裂范圍大。

圖4 不同完整程度巖體的爆破破裂區(qū)Fig.4 Blasting-induced fracture zone in rock mass with different integrities

3.2 爆破破裂范圍與巖體完整程度之間的關(guān)系

圍巖中的最大破裂半徑和孔底最大破裂深度是工程爆破最主要的破裂范圍參數(shù)[2-3,8]，為此，本文針對爆破破裂范圍和巖體完整程度之間的關(guān)系，分析巖體完整性系數(shù)和最大破裂半徑、孔底最大破裂深度之間的關(guān)系。最大破裂半徑和孔底最大破裂深度分別記為Rmax和Hmax，最大破裂半徑和巖體完整性系數(shù)之間的關(guān)系見圖5，孔底最大破裂深度和巖體完整性系數(shù)之間的關(guān)系見圖6。從圖5和圖6可看出：隨著巖體完整性系數(shù)η0從0.79 降低至0.35，最大破裂半徑Rmax和孔底最大破裂深度Hmax分別從1.870 m增加到4.200 m和從0.700 m 增加至1.600 m，分別增加2.330 m和0.900 m。可見，隨著巖體完整性系數(shù)的減少，最大破裂半徑和孔底最大破裂深度均顯著增加。結(jié)合圖4可知，爆破破裂范圍隨巖體完整性系數(shù)的減少而顯著增加，即巖體完整程度對爆破破裂范圍有重要影響，在爆破參數(shù)相同條件下，隨著巖體完整程度降低，爆破破裂范圍顯著增大。

圖5 最大破裂半徑與巖體初始完整性系數(shù)之間的關(guān)系Fig.5 Relationship between the maximum radius in rock fracture zone and integrity index of rock mass

圖6 孔底最大破裂深度與巖體初始完整性系數(shù)η0的關(guān)系Fig.6 Relationship between the maximum fracture depth under blast hole and integrity index of rock mass

巖體實際上為非連續(xù)或者初始損傷介質(zhì)，即爆破前，巖體內(nèi)存在舊裂紋、舊空隙等舊缺陷。巖體爆破破裂過程實際上是指在外荷載作用下巖體內(nèi)部新舊裂紋、新舊空隙等新舊缺陷匯聚成核、發(fā)生擴展的過程，即巖體破裂主要包括2 種現(xiàn)象：一是作為薄弱環(huán)節(jié)的舊缺陷擴展；二是無缺陷部位萌生新缺陷。因此，爆破破裂效果由新舊缺陷確定。巖體完整程度越低，舊裂紋、舊空隙等舊缺陷的影響越大，巖體內(nèi)部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性越差，在爆破荷載作用下就越容易導致舊有缺陷擴展，從而越容易在舊缺陷部位產(chǎn)生破裂現(xiàn)象。因此，巖體的爆破破裂范圍與其完整程度密切相關(guān)，巖體完整程越低，爆破破裂范圍越大，如圖4～6所示，這與陳俊樺等[9]由爆破損傷數(shù)值分析得到的結(jié)論是一致的。由于工程爆破實際上是在具有一定完整性的巖體中開展的，所以，本文采用的爆破破裂范圍評價方法更符合工程實際。

4 結(jié)論

1)在巖體初始完整系數(shù)不同的部位實施爆破，測量得到的爆破破裂范圍空間分布規(guī)律基本相同。爆破破裂半徑在地表附近達到最大值，在孔底正下方破裂深度最大，自由面附近的破裂范圍較大。與軸向相比，炮孔徑向是巖石破裂擴展的主要方向。

2)巖體完整程度對巖體爆破破裂范圍有重要影響。巖體完整性系數(shù)越小，爆破破裂范圍越大。其中，最大破裂半徑和孔底最大破裂深度均隨巖體完整性系數(shù)的減少而顯著增大。

3)工程爆破實際上是在具有一定完整性的巖體中開展的，而本文采用的圍巖爆破破裂評價方法是以基于初始損傷考慮的爆破損傷理論為指導，應(yīng)用工程中常用的巖體質(zhì)量評價法即鉆孔聲波法確定不同完整程度下的圍巖爆破破裂范圍，因而，本文采用的方法具備一定的理論基礎(chǔ)，操作簡單，方便工程應(yīng)用，且更符合工程實際，可為考慮巖體完整程度影響的圍巖爆破安全穩(wěn)定性評價提供參考。