殼聚糖改性硅藻土處理含鉻廢水的實驗研究

許令國，萬 夢，李詩瑤,趙壯壯，馬萬征*

(1.銅陵有色金屬集團股份有限公司工程技術分公司，安徽 銅陵 244000；2.安徽科技學院 資源與環境學院，安徽 鳳陽 233100)

在我國，冶金、電鍍、制鉻、化工等部分行業，每年產生大量含鉻廢水[1]。鉻是重金屬，被人體吸收時，有"三致"的危險[2]且含鉻廢水進入水體，破壞水生生態環境，能夠對水體環境造成嚴重影響。一般可以通過吸附法、化學氧化、電解還原、離子交換、電滲析等方法去除Cr(Ⅵ)[3]。其中吸附法節省時間、價格便宜、效果良好，為了能夠找到吸附Cr(Ⅵ)更快、更好、更便宜的吸附材料，在次之前，已經有很多人進行了深入的研究[4]。路則棟等通研究結果表明，準二級動力學方程能夠更好的描述實驗結果[5]。高保嬌等實驗證明吸附等溫線實驗結果擬合跟滿足Freundlich吸附方程[6]。杜玉成等對吸附等溫線實驗結果進行擬合，符合langmuir模型[7]。本文使用硅藻土負載殼聚糖作為吸附材料吸附模擬含鉻廢水中的Cr(Ⅵ)進行研究。

1 實驗方法

1.1 復合材料的制備與鉻的測定

殼聚糖-硅藻土復合材料的制備：稱量不同質量的殼聚糖于燒杯中，加入25mL 4%的醋酸溶液使其溶解，后在六聯傳動攪拌器上以500r/min的速度攪拌20min。然后加入適量硅藻土使復合材料總量達到5g，攪拌混勻。與105℃下烘干研磨。

鉻的測定：按照實驗設計，量取25mL一定濃度的Cr(Ⅵ)模擬廢水，調節pH值，加入相應配比、一定質量的復合材料，控制震蕩時間，過濾測定模擬廢水中六價鉻的濃度。

1.2 實驗步驟設計

1.2.1 正交實驗

選擇復合材料中殼聚糖的配比、初始吸附時六價鉻的濃度、硅藻土與殼聚糖的投加量、吸附溶液的pH值和吸附時的震蕩時間作為正交實驗的影響因素，并根據單因素實驗結果選擇合適的水平，以免去除率和吸附量過高或過低，不便于正交實驗的分析。

上述單因素實驗表明，都可以對吸附效果產生較大的影響，根據復合材料的吸附效果，選取合適的水平。

1.2.2 吸附實驗

1.2.2.1 吸附動力學實驗

為了研究復合材料的吸附動力學特征，取0.6g配比分別為4%、6%、8%、10%的復合材料，加入25mL Cr(Ⅵ)初始濃度為10mg/L的溶液中，分別震蕩0min、10min、20min、40min、60min、90min、120min、150min、180min后，過濾，測定吸附后Cr(Ⅵ)的含量。分別采用準一級動力學方程、準二級動力學方程、Elovich動力學方程和W-M動力學方程進行數學擬合。擬合相關系數越大，說明復合材料的吸附動力學特征越符合方程對應的模型。

1.2.2.2 吸附等溫線實驗

為了研究復合材料的吸附等溫線特征，分別取0.1g、0.2g、0.3g、0.4g、0.5g、0.6g、0.7g、0.8g配比為4%的復合材料，加入25mL Cr(Ⅵ)初始濃度為10mg/L的溶液中，過濾，測定吸附后Cr(Ⅵ)的含量。分別采用Langmuir方程和Freundlich方程進行數學擬合。擬合相關系數越大，說明復合材料的吸附等溫線特征越符合方程對應的模型。

2 結果與分析

2.1 正交實驗

表1 正交實驗表(去除率)Tab.1 orthogonal test table (removal rate)

根據表1可知，將因素對實驗結果造成影響的大小從高到低排列[9-10]順序為：振蕩時間(因素E)>復合材料的投加量(因素D)>復合材料的配比(因素C)>初始Cr(Ⅵ)濃度(因素A)>pH值(因素B)。根據各個因素的最高水平均值，可以確定去除率最高的因素水平組合為A3B3C3D4E4。即以初始Cr(Ⅵ)濃度為15mg/L，調節pH值=7，8%配比的殼聚糖-硅藻土復合材料，投加量為0.6g，振蕩時間為50min時，Cr(Ⅵ)的去除率最高。

2.2 吸附動力學方程

為了研究殼聚糖-硅藻土復合材料及其配比對含鉻廢水中Cr(Ⅵ)去除率的影響，觀測其吸附動力學模型分別以準一級動力學方程、準二級動力學方程[11]。

取8個150mL錐形瓶，分別加入25mL，濃度為15mg/L的模擬含鉻廢水，調節pH值=7，加入復合材料0.6g，在室溫下分別震蕩0min、10min、20min、40min、60min、90min、120min、150min后，過濾，測定吸附后Cr(Ⅵ)的含量。

2.2.1 準一級動力學方程擬合

圖1 準一級吸附動力學方程擬合曲線Fig.1 quasi first order adsorption kinetic equation fitting curve

由圖1可知，隨著殼聚糖-硅藻土復合材料中殼聚糖的配比由4%、6%、8%變化到10%時，對應的擬合系數R2值分別為0.7454、0.7333、0.8369、0.9363，均小于0.99，表示準一級動力學方程不能夠很好地擬合實驗結果。

2.2.2 準二級動力學方程擬合

圖2 準二級吸附動力學方程擬合曲線Fig.2 quasi two stage adsorption kinetic equation fitting curve

由圖2可知，隨著殼聚糖-硅藻土復合材料中殼聚糖的配比由4%、6%、8%變化到10%時，對應的擬合系數R2值分別為0.9998、0.9989、0.9995、0.9985，均大于0.99，表示準二級動力學方程能夠很好地擬合實驗結果。

2.3 吸附等溫線

利用Langmuir方程和Freundlich方程對復合材料的吸附實驗結果進行擬合。分別以ρ為橫軸，以ρ/q為縱軸，作圖，結果見圖3。

圖3 Langmuir方程擬合曲線Fig.3 Langmuir equation fitting curve

分別以lnρ～lnq作圖，結果見圖4。

圖4 Freundlich方程擬合曲線Fig.4 Freundlich equation fitting curve

由圖3和圖4可知，在室溫下，Langmuir方程和Freundlich方程的R2值分別0.9922、0.9746，說明Langmuir方程能夠比Freundlich方程更準確的描述Cr(Ⅵ)在殼聚糖-硅藻土復合材料上的吸附特征。

3 結論

隨著殼聚糖所占復合材料的比例的不斷增加，復合材料對Cr(Ⅵ)的去除率和吸附量先顯著增加，配比達6%后，Cr(Ⅵ)的去除率和吸附量增長趨于平緩，保持在98%附近。

吸附動力學實驗結果表明，隨著殼聚糖-硅藻土復合材料中殼聚糖的配比由4%、6%、8%變化到10%時，準二級動力學方程對實驗結果擬合效果較好。吸附等溫線實驗結果表明，在室溫下說明Langmuir方程能夠比Freundlich方程更準確的描述Cr(Ⅵ)在殼聚糖-硅藻土復合材料上的吸附特征。