馬宏偉,耿立軍,馬志忠,袁則名,和鵬飛
1.中海石油(中國)有限公司天津分公司 工程技術作業中心(天津 300459)
2.中海油能源發展股份有限公司 工程技術分公司(天津 300452)
隨著渤海油田的勘探逐漸走向深部地層,如何既能提高機械鉆速又能減小井下復雜情況的發生、提高作業質量和效率顯得尤為重要。受埋藏深度的影響,井深越深,地層的壓實程度越高,巖石硬度增加,塑性增強,PDC鉆頭吃入地層的能力越差,機械鉆速越低,進而導致鉆井周期越長。目前渤海海域深層太古界變質巖潛山地層平均埋深4 304 m,地層巖性主要為花崗片麻巖,地層很硬,機械鉆速很低。常規PDC鉆頭配合扭力沖擊器技術,鉆頭單趟進尺少,機械鉆速低,鉆頭破壞嚴重。針對常規PDC鉆頭使用效果差這一問題,開展了相關的分析和研究,開發了一種新的忍者齒PDC鉆頭[1-6]。忍者齒PDC鉆頭抗沖擊性更強,鉆頭工作表現良好,對鉆井作業提速提效有很大的幫助[7-8]。
A井、B井是渤海海域某個同一構造上的2口探井,其井身結構數據見表1。

表1 A井、B井井身結構表
A井、B井在六開井段使用相同鉆具組合如下:Φ152.4 PDC鉆頭+Φ127扭力沖擊器+430mm×410 mm變扣+Φ120.65浮閥+Φ120.65鉆鋌×24 mm+Φ120.65(撓性接頭+震擊器)+Φ88.9加重鉆桿×14+Φ88.9鉆桿×120+311 mm×DSHT55B變扣+Φ139.7鉆桿。
U613M鉆頭配合扭力沖擊器在A井、B井六開井段中都進行了入井使用,地層巖性為花崗片麻巖。A井、B井使用鉆井參數為鉆壓9~10 t,泵排量為67.7 L/s,轉盤轉速為60 r/min,鉆井液密度為1.17 g/cm3,各井段使用情況見表2。

表2 U613M鉆頭在A井、B井六開152.4mm井段使用情況
圖1所示A井U613M出井鉆頭磨損很小,而圖2所示B井U613M出井鉆頭磨損比較嚴重,內錐齒及冠部齒均被磨禿。

圖1 A井U613M出井照片
A井和B井入井兩只鉆頭型號為U613M且均為新鉆頭,由測井資料獲得巖石抗壓強度、巖石內摩擦角見表2。①通過A井和B井巖石抗壓強度對比,在選用相同鉆頭時,A井的抗壓強度,選用常規U613M可以承受,在扭力沖擊器保護下,鉆頭磨損程度?。虎贐井的抗壓強度超出相同U613M的抗沖擊最高限,導致鉆頭嚴重崩齒,進而壽命大大降低(圖2);③根據以上情況,迫切需要在不減少鉆頭攻擊性的情況下增加鉆頭抗沖擊性能。

圖2 B井U613M鉆頭出井照片
1)選用抗沖擊性更強的忍者齒,增強鉆頭整體抗沖擊性[9-10],忍者齒采用4象限受力模式,把受到的地層沖擊力分化到4個象限,單個象限受到的沖擊力遠小于常規單個復合片受到的沖擊力(圖3)。

圖3 常規復合片
2)常規PDC復合片采用平面結構;忍者齒采用中間十字棱結構,復合片呈扇形集中結構。
3)平面復合片厚度1.5 mm;忍者齒圓周厚度1.5 mm,中心厚度2 mm,從物理材質上增加了復合片整體抗沖擊性。
4)忍者齒復合片呈5°斜坡,在剪切地層時,復合片邊緣受到的沖擊力分散到每個扇形復合片。
5)忍者齒十字棱配合扭力沖擊器形成錐形吃入地層結構,與地層呈咬合狀,相當于復合片鑲嵌在地層中。
6)十字棱同心圓剪切地層,PDC鉆頭剪切地層時,十字棱在扭力沖擊器作用下,形成錐形剪切地層,十字棱在每個刀翼排量呈同心圓型,在幾何學上最佳剪切排列(圖4)。

圖4 忍者齒復合片
C井152.4 mm井段鉆具組合與A、B井相同,鉆井參數為鉆壓9~10 t,泵排量為67.7 L/s,轉盤轉速為60 r/min,鉆井液密度為1.17 g/cm3。
C井152.4 mm(6")花崗片麻巖井段使用忍者齒PDC鉆頭配合扭力沖擊器,單趟鉆進尺245 m,平均機械鉆速4.3 m/h,比A井、B井鉆頭單趟進尺提高6~7倍,機械鉆速提高65%~72%,提速效果明顯且出井鉆頭磨損較輕(表3、圖5、圖6)。鉆進過程中,各鉆井參數平穩,泵壓波動正常。

表3 U613M忍者齒鉆頭在8井五開152.4mm井段使用情況

圖5 C井忍者齒PDC鉆頭U613M入井照片
1)忍者齒的設計增強了PDC鉆頭整體的抗沖擊性能,從A井、B井、C井巖石力學參數對比來看,B井與C井地層硬度相當,通過兩口井出井鉆頭磨損分析,加上扭力沖擊器對鉆頭切削齒的保護作用,忍者齒PDC鉆頭的抗沖擊性能進一步提高。
2)為進一步提高忍者齒鉆頭的抗沖擊性,可將副切削刀翼齒設計為雙排齒或設計成七刀翼忍者齒PDC鉆頭。
3)為防止鉆頭噴嘴在正常鉆進過程中脫落,可在鉆頭入井前在噴嘴與鉆頭本體連接絲扣處涂抹厭氧膠。
4)現場實踐證明,忍者齒PDC鉆頭渤海油田花崗巖潛山地層提速效果明顯,與鄰井相比提速約65%~72%,進尺提高6~7倍。