1050MW超超臨界鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整研究

摘要：某廠1050MW超超臨界機(jī)組于2015年4月投入商業(yè)運(yùn)行，投運(yùn)以來存在排煙溫度偏高、爐內(nèi)熱偏差偏大、一次風(fēng)率及鍋爐氧量控制不合適等問題影響鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。本文通過調(diào)整鍋爐燃燒器的一次風(fēng)速、內(nèi)二次風(fēng)量、外二次風(fēng)量和旋流強(qiáng)度、燃盡風(fēng)門開度、運(yùn)行氧量、煤粉細(xì)度、磨運(yùn)行方式等，掌握了鍋爐的運(yùn)行狀況，降低了排煙溫度、減少了爐內(nèi)熱偏差、優(yōu)化了一次風(fēng)率和運(yùn)行氧量。

關(guān)鍵詞：超超臨界;排煙溫度;爐內(nèi)偏差;優(yōu)化調(diào)整

1 引言

某廠1050MW超超臨界機(jī)組目前運(yùn)行存在著排煙溫度偏高、爐內(nèi)熱偏差偏大、一次風(fēng)率及鍋爐氧量控制不合適等問題。因此進(jìn)行鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)，以進(jìn)一步掌握鍋爐運(yùn)行特性，優(yōu)化鍋爐運(yùn)行方式，考察并改善鍋爐存在的問題，在兼顧鍋爐汽水參數(shù)、結(jié)渣、 經(jīng)濟(jì)性、NOx 排放等因素的基礎(chǔ)上，確定鍋爐最佳運(yùn)行參數(shù)。

試驗(yàn)期間通過制粉系統(tǒng)調(diào)整、燃燒調(diào)整和摻燒優(yōu)化試驗(yàn)等大量細(xì)致的工作，綜合考慮鍋爐運(yùn)行的安全性、經(jīng)濟(jì)性以及環(huán)保性，優(yōu)化了制粉系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)，確定了1050MW超超臨界鍋爐合適的運(yùn)行參數(shù)和運(yùn)行方式;大幅提高了鍋爐運(yùn)行效率，降低了排煙溫度、減小了爐內(nèi)熱偏差，優(yōu)化了一次風(fēng)風(fēng)率和鍋爐運(yùn)行氧量，并將排煙中CO濃度控制在較低水平;同時(shí)，在全部調(diào)整過程中鍋爐汽水參數(shù)和NOx排放等均處于正常水平。

2 鍋爐設(shè)備概述

1050MW超超臨界燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組，鍋爐為東方鍋爐股份有限公司設(shè)計(jì)制造的超超臨界參數(shù)、對(duì)沖燃燒方式、單爐膛、 一次再熱、固態(tài)排渣、平衡通風(fēng)、全鋼構(gòu)架、全懸吊π型結(jié)構(gòu)、露天布置變壓直流鍋爐。型號(hào)為 DG3130/27.46-π2。

目前有兩臺(tái)三分倉(cāng)空預(yù)器，一次風(fēng)機(jī)以及送風(fēng)機(jī)將空氣送往不同的空預(yù)器中，通過相應(yīng)的煙氣加熱過程中把一次風(fēng)以及部分冷一次風(fēng)進(jìn)行混合，并且將其融入磨煤機(jī)，同時(shí)將前后墻的煤粉燃燒器布置好。二次風(fēng)在進(jìn)入燃燒器的風(fēng)箱之后借助不同的調(diào)節(jié)擋板進(jìn)入不同的通道，與此同時(shí)有些二次風(fēng)在進(jìn)入到燃燒器之后，燃燒器上方出現(xiàn)的燃燼，此外還有少量的二次風(fēng)也進(jìn)入其中，這部分二次風(fēng)則是通過專門的中心通道進(jìn)入到其中的。主要采用的設(shè)備是中速磨冷一次風(fēng)機(jī)屬于直吹式制粉末系統(tǒng)，另外還有六臺(tái)中速磨煤機(jī)，在使用設(shè)計(jì)的煤種的過程中，其中有五臺(tái)是運(yùn)行的，還有一臺(tái)主要是用來備用的。燃用校核煤種時(shí)，6臺(tái)運(yùn)行。要求鍋爐燃用設(shè)計(jì)煤種煤粉細(xì)度R90=21%，校核煤粉細(xì)度R90=18%，n值暫按1.0。磨煤機(jī)出口采用變頻旋轉(zhuǎn)分離器控制磨煤機(jī)出口煤粉細(xì)度。

3 制粉系統(tǒng)試驗(yàn)

3.1 磨煤機(jī)出口一次風(fēng)速測(cè)試和調(diào)平

墻式燃燒方式每個(gè)燃燒器為相對(duì)獨(dú)立的燃燒單元，同層燃燒器風(fēng)粉分配不均對(duì)燃燒效果、爐內(nèi)傳熱與單只燃燒器的運(yùn)行狀況具有顯著影響。一方面，風(fēng)速較低的一次風(fēng)管易于積粉，并容易導(dǎo)致燃燒器噴口燒損;另一方面，風(fēng)速較高的一次風(fēng)管則磨損嚴(yán)重，且由于燃燒器粉量分配較多，會(huì)形成局部富燃料燃燒高溫區(qū)，加劇噴口的結(jié)渣與高溫腐蝕，并會(huì)造成燃燒推遲和飛灰含碳量升高。

磨煤機(jī)正常運(yùn)行情況下，在磨出口的六根一次風(fēng)管上利用已標(biāo)定的靠背管測(cè)量一次風(fēng)動(dòng)壓和靜壓，計(jì)算出各管風(fēng)速和風(fēng)速偏差，通過調(diào)整六臺(tái)磨煤機(jī)可調(diào)縮孔將風(fēng)速偏差控制在±5%以內(nèi)。

（1）調(diào)整前，各磨一次粉管風(fēng)速存在較大風(fēng)速偏差，普遍在±10%以上，配風(fēng)均勻性較差。

（2）經(jīng)調(diào)整煤粉管道縮孔后，所有磨一次風(fēng)管風(fēng)速偏差基本調(diào)整至±5%以內(nèi)，配風(fēng)均勻性得到改善。

（3）在磨機(jī)通常運(yùn)行的風(fēng)量160t/h時(shí)，各磨一次風(fēng)管風(fēng)速普遍處于較高水平，基本在 29m/s以上，粉管磨損的風(fēng)險(xiǎn)較高;一次風(fēng)量偏高說明一次風(fēng)機(jī)電耗也較高，影響廠用電率;另外，一次風(fēng)速過高影響煤粉著火和磨煤機(jī)出口煤粉細(xì)度和均勻性。

（4）建議磨煤機(jī)出力在 80-85t/h時(shí)，通風(fēng)量為150t/h。

3.2 磨煤機(jī)分離器轉(zhuǎn)速調(diào)整試驗(yàn)

對(duì)沖燃燒方式每個(gè)燃燒器為相對(duì)獨(dú)立的燃燒單元，為了得到煤粉細(xì)度與磨煤機(jī)旋轉(zhuǎn)分離器轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系，對(duì)各臺(tái)磨煤機(jī)進(jìn)行了變旋轉(zhuǎn)分離器轉(zhuǎn)速的試驗(yàn)，按等速取樣法在磨出口一次風(fēng)管采集煤粉樣，分析煤粉細(xì)度。

磨煤機(jī)旋轉(zhuǎn)分離器轉(zhuǎn)速體現(xiàn)在表盤上是反饋轉(zhuǎn)速，在磨煤機(jī)滿負(fù)荷正常出力約80t/h情況下，磨一次風(fēng)量按風(fēng)煤比曲線設(shè)置，通過改變反饋轉(zhuǎn)速來改變分離器轉(zhuǎn)速，分別考察了A～F磨的分離器轉(zhuǎn)速對(duì)煤粉細(xì)度的影響，進(jìn)一步掌握了當(dāng)前狀態(tài)下的煤粉細(xì)度情況。

通過在相同磨機(jī)出力和一次風(fēng)風(fēng)量、不同的分離器轉(zhuǎn)速下的磨機(jī)試驗(yàn)可知：

（1）分離器反饋轉(zhuǎn)速在40%時(shí)，6臺(tái)磨R90在 22.75%～28.55%之間，均達(dá)不到設(shè)計(jì)值 R90=21%;反饋轉(zhuǎn)速提高到55%后，除D磨為21.7%，E磨為22.7%，其他磨均能達(dá)到設(shè)計(jì)值 R90=21%，說明能夠通過提高轉(zhuǎn)速達(dá)到降低煤粉細(xì)度的目的。

（2）6臺(tái)磨煤機(jī)的制粉單耗都較低，在所進(jìn)行的工況試驗(yàn)下，均低于設(shè)計(jì)值10.8kWh/t。隨著轉(zhuǎn)速的提高，制粉單耗增加，各臺(tái)磨的規(guī)律基本相同。反饋轉(zhuǎn)速為40%工況下，制粉單耗在7.56～8.17kWh/t之間，均低于設(shè)計(jì)值10.8kWh/t。 反饋轉(zhuǎn)速在55%工況下，制粉單耗在8.23～8.49之間，也均低于設(shè)計(jì)值 10.8kWh/t。

（3）提高分離器轉(zhuǎn)速一方面能夠達(dá)到降低煤粉細(xì)度的目的，但另一方面也增加了制粉系統(tǒng)電耗，在運(yùn)行中要綜合考慮。鑒于鍋爐運(yùn)行飛灰、大渣含碳量均小于1%的情況，煤粉燃盡率較高，因此可以將磨煤機(jī)反饋轉(zhuǎn)速控制在40～45%之間。

3.3 磨煤機(jī)出力特性試驗(yàn)

試驗(yàn)過程中保持磨煤機(jī)煤粉分離器轉(zhuǎn)速、風(fēng)量按習(xí)慣值進(jìn)行設(shè)置，試驗(yàn)在B磨和F磨上進(jìn)行，改變B磨煤機(jī)出力為60t/h、80 t/h 和93t/h，改變F磨煤機(jī)出力分別為60t/h、80 t/h，測(cè)量制粉系統(tǒng)各參數(shù)，其目的為掌握磨煤機(jī)在不同出力時(shí)的運(yùn)行性能。

在磨煤機(jī)習(xí)慣運(yùn)行工況下，不同出力下煤粉細(xì)度普遍處于較高水平，隨著磨煤機(jī)出力的提高，煤粉細(xì)度變小，均勻性變好，因此，在磨煤機(jī)出力升高的情況下，可以維持較低的分離器反饋轉(zhuǎn)速;在磨煤機(jī)出力較低的情況下，因?yàn)橐ＷC煤粉的攜帶，一次風(fēng)量降低幅度有限，可以通過提高分離器轉(zhuǎn)速來改善煤粉細(xì)度和均勻性。調(diào)整前B磨最大出力只能達(dá)到 85t/h，調(diào)整后B磨最大出力能夠達(dá)到93t/h，在不堵磨得情況下，提高了B磨的最大出力。

3.4 磨煤機(jī)風(fēng)量特性試驗(yàn)

試驗(yàn)過程中保持磨煤機(jī)出力在額定出力下運(yùn)行，試驗(yàn)在B、E磨上進(jìn)行，保持磨煤粉分離器轉(zhuǎn)動(dòng)反饋為40%不變，將磨煤機(jī)通風(fēng)量分別設(shè)置為140t/h、160t/h、180t/h運(yùn)行，測(cè)量制粉系統(tǒng)相關(guān)參數(shù)。

試驗(yàn)結(jié)果表明，隨著一次風(fēng)量的減少，B、E 磨得煤粉細(xì)度和均勻性得到改善，而隨著一次風(fēng)量的增加，煤粉細(xì)度和均勻性變差，制粉電耗也有一定程度的增加。

3.5 制粉系統(tǒng)試驗(yàn)結(jié)論及建議

通過對(duì)磨煤機(jī)一次風(fēng)管風(fēng)速、分離器轉(zhuǎn)速、出力特性、風(fēng)量特性等相關(guān)測(cè)試和分析，得到以下結(jié)論和建議：

（1）對(duì)各磨出口8根一次風(fēng)管風(fēng)速進(jìn)行了測(cè)量，并通過調(diào)節(jié)各臺(tái)磨煤機(jī)出口一次風(fēng)管的可調(diào)縮孔，使各臺(tái)磨煤機(jī)一次風(fēng)管速度偏差均在±5%范圍內(nèi)。同時(shí)，建議電廠定期對(duì)各磨煤機(jī)出口一次風(fēng)管風(fēng)速進(jìn)行調(diào)平。

（2）在習(xí)慣性運(yùn)行工況下，各磨粉管細(xì)度嚴(yán)重偏粗，特別是分離器轉(zhuǎn)速在40%時(shí)，R200 值在2～7之間，R90在22～29之間，超過設(shè)計(jì)值R90=21，且隨著磨煤機(jī)出力的下降，煤粉細(xì)度有變粗的趨勢(shì)。

（3）通過制粉系統(tǒng)的調(diào)整能夠使得各磨R90控制在設(shè)計(jì)值R90=21以內(nèi)，B磨煤機(jī)的最大出力從調(diào)整前的85t/h提高到93t/h。

（4）可以通過提高分離器轉(zhuǎn)速和適當(dāng)降低一次風(fēng)量來提高煤粉的均勻性和細(xì)度。當(dāng)磨煤機(jī)在低出力工況下，可適當(dāng)提高分離器轉(zhuǎn)速、減小一次風(fēng)量來提高煤粉細(xì)度;當(dāng)磨煤機(jī)在高出力工況下，可適當(dāng)降低分離器轉(zhuǎn)速，保證磨煤機(jī)的穩(wěn)定運(yùn)行。

4 燃燒優(yōu)化調(diào)整

燃燒調(diào)整試驗(yàn)是為了解鍋爐的運(yùn)行特性，確定鍋爐較佳的運(yùn)行方式，保證鍋爐的安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，主要包括以下幾個(gè)調(diào)整試驗(yàn)：

4.1 總風(fēng)量調(diào)整試驗(yàn)

氧量的確定主要取決于鍋爐燃燒的經(jīng)濟(jì)性，氧量過大，使排煙熱損失增加;若過小，又會(huì)使未燃碳熱損失增加;排煙熱損失與未燃碳熱損失之和為最小時(shí)且鍋爐蒸汽參數(shù)達(dá)到額定值的安全運(yùn)行氧量是鍋爐運(yùn)行最合適的數(shù)值。變氧量試驗(yàn)在1000MW、850MW和600MW負(fù)荷下進(jìn)行。

（1）1050MW負(fù)荷運(yùn)行氧量分別為2.48%、2.23%、2.06%，修正后鍋爐效率分別為94.02%、94.15%、92.24%，通常情況下氧量對(duì)鍋爐效率的影響主要體現(xiàn)在對(duì)灰渣可燃物含量的影響和排煙熱損失的影響，從100%額定負(fù)荷變氧量試驗(yàn)結(jié)果看，降低運(yùn)行氧量能夠大幅度降低排煙熱損失，降低氧量后，初期生成的NOx量也有所降低，但兼顧可燃?xì)怏w氣體未完全燃燒熱損失及爐內(nèi)還原性氣氛的控制，推介運(yùn)行氧量為 2.1-2.3%。

（2）850MW負(fù)荷運(yùn)行氧量分別為3.03%、2.77%、2.52%，修正后鍋爐效率分別為94.02%、94.15%、94.24%，SCR入口NOx分別為270mg/Nm3、251mg/Nm3、239mg/Nm3，850MW負(fù)荷下適當(dāng)?shù)慕档瓦\(yùn)行氧量，有助于減小排煙熱損失，CO 濃度保持在較低的水平，但繼續(xù)降低氧量排煙溫度升高較多，排煙熱損失降低幅度有限，因此綜合考慮風(fēng)量降低后對(duì)鍋爐效率和廠用電率的影響，推薦850MW負(fù)荷下運(yùn)行氧量在2.5-2.7之間。

4.2 一次風(fēng)量調(diào)整試驗(yàn)

一次風(fēng)速的大小，對(duì)燃燒著火影響較大。一次風(fēng)速過高，推遲煤粉著火，引起燃燒效率下降;一次風(fēng)速過低，一次風(fēng)剛性變差，容易引起燃燒器噴嘴燒損和結(jié)焦。試驗(yàn)進(jìn)行時(shí)，保持爐膛出口氧量穩(wěn)定，調(diào)整一次風(fēng)機(jī)擋板開度，改變一次風(fēng)速，觀察一次風(fēng)速對(duì)鍋爐主要參數(shù)及鍋爐熱效率的影響。該項(xiàng)試驗(yàn)在100M 負(fù)荷下進(jìn)行，共2個(gè)工況，鑒于制粉系統(tǒng)試驗(yàn)一次風(fēng)量偏高的情況，一次風(fēng)量調(diào)整均為降低一次風(fēng)量。

1050MW負(fù)荷運(yùn)行一次風(fēng)量分別為155t/h和150t/h，修正后鍋爐效率分別為94.30%、94.40%，SCR 入口NOx分別為231mg/Nm3、232mg/Nm3，CO濃度分別為258ppm、201ppm，說明適當(dāng)一次風(fēng)量（即風(fēng)煤比）能夠減小燃燒器出口一次風(fēng)的動(dòng)量，提高煤粉的燃盡率和鍋爐效率，另外，降低一次風(fēng)速對(duì)降低廠用電率也有明顯的效果。滿負(fù)荷工況下，推薦一次風(fēng)速維持在145-155t/h，風(fēng)煤比控制在1.78左右。

4.3 內(nèi)外二次風(fēng)量調(diào)整試驗(yàn)

內(nèi)二次風(fēng)與一次風(fēng)一起提供著火初期的氧氣，外二次風(fēng)用來補(bǔ)充煤粉燃盡所需的空氣，使之完全燃燒。適當(dāng)增加內(nèi)二次風(fēng)可以及時(shí)提供燃燒所需的氧氣，促進(jìn)燃燒的進(jìn)行、有利于 CO 濃度的降低，但是會(huì)造成排煙 NOx 增加，內(nèi)二次風(fēng)率過大且過早混入一次風(fēng)中時(shí)，會(huì)影響到正常的著火和燃燒，會(huì)造成飛灰含碳量升高。

增加外二次風(fēng)同時(shí)意味著降低其旋流強(qiáng)度，使得燃燒器回流區(qū)變窄、變長(zhǎng)，并使得外二次風(fēng)與煤粉氣流較早混合，這樣會(huì)造成著火燃燒位置距噴口的距離增加、噴口結(jié)焦減輕但燃燒推遲，但另一方面也會(huì)造成NOx生成濃度增加。降低外二次風(fēng)量則會(huì)使其旋流強(qiáng)度增加、著火提前，但對(duì)控制噴口結(jié)焦不利。通過調(diào)節(jié)各個(gè)燃燒器的內(nèi)外二次風(fēng)旋流強(qiáng)度來調(diào)整各個(gè)燃燒器的火焰長(zhǎng)度，從而來調(diào)整爐膛內(nèi)著火位置和燃燒效率、NOx 生成濃度。

4.4 燃盡風(fēng)調(diào)整試驗(yàn)

燃盡風(fēng)的設(shè)計(jì)是為降低 NOx 的生成、消除爐膛出口燃燒偏差以及保證燃燒后期的燃盡。燃盡風(fēng)風(fēng)量不宜過高，過高會(huì)影響主燃區(qū)域煤粉的燃盡率。變?nèi)急M風(fēng)試驗(yàn)在100%額定負(fù)荷下進(jìn)行。

1050MW負(fù)荷下進(jìn)行2個(gè)變?nèi)急M風(fēng)量工況，燃盡風(fēng)風(fēng)門開度分別為100%、70%，修正后鍋爐效率分別為94.32%、94.45%，SCR入口NOx分別為218mg/Nm3、212mg/Nm3，CO濃度分別為378ppm、259ppm，排煙溫度分別為127.5℃、126.0℃。試驗(yàn)結(jié)果表明，減小燃盡風(fēng)風(fēng)門開度后煤粉的燃盡率提高，鍋爐效率升高，排煙溫度有一定程度的降低，SCR入口NOx未增加，燃盡風(fēng)風(fēng)量降低后，提高了主燃區(qū)的風(fēng)量，保證了主燃區(qū)煤粉的燃盡率，對(duì)降低排煙溫度也是有利的，因此建議在滿負(fù)荷運(yùn)行中，在SCR入口NOx量在可控范圍內(nèi)，可以將燃盡風(fēng)風(fēng)門的開度減小到 70%左右。

4.5 煤粉細(xì)度調(diào)整試驗(yàn)

對(duì)于發(fā)電廠煤粉鍋爐來講，煤粉細(xì)度不但對(duì)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性影響較大，而且對(duì)鍋爐安全運(yùn)行也是重要的影響因素，煤粉細(xì)度視煤種和具體的鍋爐結(jié)構(gòu)而定，通過1050MW負(fù)荷下試驗(yàn)來確定。1050MW負(fù)荷下進(jìn)行2個(gè)變細(xì)度工況，分離器反饋轉(zhuǎn)速分別為40%、45%，修正后鍋爐效率分別為94.31%、94.43%，CO濃度分別為234ppm、129ppm，排煙溫度分別為128.2℃、126.7℃。試驗(yàn)結(jié)果表明，滿負(fù)荷下提高煤粉細(xì)度能夠提高煤粉燃盡率，降低排煙溫度，提高鍋爐效率。

4.6 投磨方式調(diào)整試驗(yàn)

不同的磨煤機(jī)組合方式對(duì)燃燒區(qū)域空氣分級(jí)效果、鍋爐效率、NOx 排放、熱負(fù)荷分布等都有一定影響，試驗(yàn)在1000MW負(fù)荷進(jìn)行，分別投運(yùn)最上層的F和C 磨1050MW 負(fù)荷上層投運(yùn)磨分別為 F 磨和C磨，修正后鍋爐效率分別為94.46%、94.40%，CO 濃度分別為74ppm、61ppm，SCR入口NOx分別為212mg/Nm3、195mg/Nm3，排煙溫度分別為 126.3℃、126.7℃。試驗(yàn)結(jié)果表明，滿負(fù)荷下提高煤粉細(xì)度能夠提高煤粉燃盡率，降低排 煙溫度，提高鍋爐效率。

4.7 最佳運(yùn)行方式調(diào)整試驗(yàn)

試驗(yàn)表明，習(xí)慣運(yùn)行工況運(yùn)行氧量在2.48%左右，一次風(fēng)風(fēng)量160t/h 以上，分離器轉(zhuǎn)速40%，經(jīng)過調(diào)整后將氧量控制在2.30%左右，一次風(fēng)量控制在150t/h左右，分離器轉(zhuǎn)速在40～45%，鍋爐效率從94.02%，提高到94.625%（兩個(gè)工況均值），效率提高0.605個(gè)百分點(diǎn)，折合供電煤耗降低約1.81g/kWh。同時(shí)，排煙溫度從132.5℃降低到126.6℃（兩個(gè)工況均值），降低5.9℃。 SCR入口NOx從247.0mg/Nm3降低到217.5mg/Nm3（兩個(gè)工況均值），降低29.5mg/Nm3。

5 調(diào)整前后成果

5.1 廠用電量變化情況

調(diào)整后，2臺(tái)一次風(fēng)機(jī)電流減小27.65A，2臺(tái)送風(fēng)機(jī)電流減小17.61A，5臺(tái)磨煤機(jī)電流增加18.84A，一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、磨煤機(jī)耗電功率降低245.9kW，總常用電量按32MW計(jì)，調(diào)整后廠用電率降低0.768%，折合供電煤耗降低約2.53g/kWh。

5.2 爐膛溫度偏差情況

調(diào)整后，前墻螺旋水冷壁壁溫偏差從24℃降低到19℃，降低5℃;后墻螺旋水冷壁壁溫偏差從32℃降低到24℃，降低8℃;前墻上部水冷壁壁溫偏差從27℃降低到21℃，降低6℃。調(diào)整后，前右屏過第9屏管間偏差從 30℃降低到22℃，降低8℃;前右屏過第11屏管間偏差從18℃降低到9℃，降低 9℃;后右屏過第10屏管間偏差57.9℃降低到 52℃，降低 5.9℃。

6、結(jié)語(yǔ)

1050MW超超臨界機(jī)組在保證鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行、CO生成濃度達(dá)標(biāo)的基礎(chǔ)上，經(jīng)過鍋爐燃燒調(diào)整優(yōu)化后，鍋爐的整體效率得到了很大提升，節(jié)能效果顯著，其中額定負(fù)荷時(shí)的鍋爐效率由94.020%提高至94.625%，效率提高0.605個(gè)百分點(diǎn)，折合供電煤耗降低約 1.81g/kWh;排煙溫度從132.5℃降低到126.6℃，降低5.9℃;SCR入口NOx由247.0mg/Nm3降至217.5mg/Nm3;一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、磨煤機(jī)總耗電功率降低245.9kW，廠用電率降低約0.768%，折合供電煤耗降低約2.53g/kWh;前后水冷壁溫度偏差降低6-8℃，屏間熱偏差降低8-21℃，同屏熱偏差降低5-9℃。通過鍋爐燃燒調(diào)整的不斷優(yōu)化，解決了1050MW超超臨界機(jī)組出現(xiàn)了諸多調(diào)試遺留問題，進(jìn)一步提升了機(jī)組的安全效益與經(jīng)濟(jì)效益。

7、參 考 文獻(xiàn)

[1]黃新元.電站鍋爐運(yùn)行與燃燒調(diào)整[M].北京：中國(guó)電力出版社，2003

[2]王政允，孫保民，郭永紅，肖海平，劉欣，白濤. 330MW前墻燃燒煤粉鍋爐爐內(nèi)溫度場(chǎng)的數(shù)值模擬及優(yōu)化[J]. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2009，20：18-24.

作者簡(jiǎn)介：常銀虎（1981.11—），男，工程碩士，從事發(fā)電廠運(yùn)行技術(shù)管理工作，E-mail：xx100830@163.com