一種新型外伸端板連接的滯回性能分析

顏彥　王波

摘? ? 要：創(chuàng)新性地提出了梁削弱結(jié)合端板加勁肋的新型外伸端板連接，并運(yùn)用通用有限元軟件ANSYS 建立三維有限元模型，對(duì)外伸端板連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行滯回性能分析。結(jié)果表明：本文提出的新型外伸端板連接具有與普通外伸端板連接相當(dāng)?shù)臏匦阅堋?/p>

關(guān)鍵詞：梁削弱;外伸端板連接;有限元分析;滯回性能

1? 前言

1994年美國洛杉磯北嶺地震和1995年日本神戶地震中，許多鋼框架結(jié)構(gòu)因梁柱連接節(jié)點(diǎn)發(fā)生脆性斷裂而遭受破壞，促使工程界開始廣泛研究梁柱連接節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造措施與抗震性能[1][2][3][4]，并陸續(xù)提出了各類梁削弱型節(jié)點(diǎn)形式。然而目前工程界對(duì)梁削弱型節(jié)點(diǎn)的研究多以梁柱全焊接節(jié)點(diǎn)為對(duì)象，鮮有針對(duì)端板螺栓連接的文獻(xiàn)。本文通過有限元分析，考察梁翼緣和腹板開孔以及端板加勁肋組合下外伸端板連接的滯回性能。

2? 有限元分析

使用有限元軟件ANSYS建立了6個(gè)有限元模型，主要參數(shù)見表1。梁截面尺寸均為300mm×200mm×8mm×12mm，柱截面尺寸均為300mm×250mm×8mm×12mm。端板厚度均為20mm，柱加勁肋與梁翼緣等厚，端板加勁肋與梁腹板等厚。

2.1? 有限元模型

構(gòu)件均為8節(jié)點(diǎn)實(shí)體單元SOLID 185;采用單元TARGE 170和CONTA 174模擬面-面接觸;采用PSMESH命令創(chuàng)建預(yù)拉單元PRETS 179，并用SLOAD 命令施加螺栓預(yù)拉力。利用幾何對(duì)稱性取實(shí)際結(jié)構(gòu)的一半建模，在梁柱腹板中心面施加對(duì)稱約束，柱端通過全約束形成固定支座。圖1為部分有限元模型示意圖。

2.2? 材料特性

鋼板為Q235鋼，采用多線性隨動(dòng)強(qiáng)化模型并參考清華大學(xué)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)[5]定義材料的應(yīng)力—應(yīng)變曲線。端板摩擦面的抗滑移系數(shù)取0.44。螺栓的材料特性通過雙折線模型進(jìn)行模擬，屈服強(qiáng)度fby=940MPa，極限抗拉強(qiáng)度fbu=1175MPa。泊松比均取0.3，彈性模量E=2.06×105MPa，采用von Mises屈服準(zhǔn)則，材料屈服后采用流動(dòng)理論。

2.3? 分析過程

分析過程分兩個(gè)荷載步：第一步施加螺栓預(yù)拉力;第二步施加低周反復(fù)荷載，荷載采用文獻(xiàn)[6] K2.4b節(jié)的建議值。

2.4? 計(jì)算結(jié)果

各有限元模型的滯回曲線如圖2所示。可以看到，模型M3的滯回曲線略呈“反S形”，曲線中段存在捏攏;其余模型的滯回曲線總體呈“梭形”，穩(wěn)定且飽滿。模型M3的端板未設(shè)加勁肋，端板抗彎剛度較低，節(jié)點(diǎn)進(jìn)入塑性后端板變形較大，高強(qiáng)度螺栓更早進(jìn)入塑性，端板和柱翼緣之間的縫隙不斷增大，反向加載時(shí)需要先閉合縫隙，此時(shí)節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度小，變形恢復(fù)能力較差。

模型M1和M4的滯回曲線比較接近，表明梁翼緣開孔較小，對(duì)截面的削弱不明顯;模型M1和M5的滯回曲線差異明顯，M1的殘余變形大于M5，前者塑性耗能能力比后者強(qiáng)，表明腹板開洞較大，對(duì)截面的削弱比較顯著。

各有限元模型的能量耗散系數(shù)發(fā)展趨勢如圖3所示。可以看出，當(dāng)節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角小于0.02rad，各模型的能量耗散系數(shù)十分接近，隨著荷載級(jí)數(shù)增加，模型耗能能力的差距越來越顯著。其中，模型M3未設(shè)置端板加勁肋，其耗能能力顯著弱于其他模型;模型M2和M5由于腹板開洞對(duì)截面削弱比較明顯，其耗能能力均弱于其他腹板未削弱的模型;模型M3與M5分別在轉(zhuǎn)角達(dá)到0.03rad和0.05rad后出現(xiàn)耗能能力下降的趨勢，表明其節(jié)點(diǎn)塑性發(fā)展過快，耗能儲(chǔ)備較少;模型M6的耗能能力比較接近M1，且在大變形區(qū)段強(qiáng)于M5，表明端板加勁肋加長后能夠有效彌補(bǔ)腹板開洞對(duì)截面剛度的削弱。

各有限元模型的節(jié)點(diǎn)骨架曲線如圖4所示。對(duì)比可知，除模型M3以外，其余模型的骨架曲線非常接近，屈服位移和屈服荷載基本相當(dāng)。

3? 結(jié)論

經(jīng)一系列有限元分析，得到以下結(jié)論：

（1）翼緣削弱較少，對(duì)端板連接的滯回性能影響不明顯，建議后續(xù)增加開孔數(shù)量進(jìn)一步探討。

（2）腹板削弱較多，對(duì)端板連接的滯回性能影響較明顯，表現(xiàn)為節(jié)點(diǎn)耗能能力有所降低。

（3）本文提出的新型外伸端板連接具有與普通外伸端板連接相當(dāng)?shù)臏匦阅埽瑫r(shí)便于管線穿行，壓縮建筑層高。

參考文獻(xiàn)：

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