增韌劑對丙烯酸酯膠力學性能影響的研究

劉蘇宇 張亞 黃登程 張虎極

摘要：文章研究了不同種類增韌劑對丙烯酸酯膠力學性能的影響，分別使用MBS，ABS，SBS作為增韌劑在70℃x95%RHx384h條件下、105℃x384h條件下、5%NaClx35℃x384h條件下進行老化后，對比老化后力學性能的差異;分析了3種增韌劑在40%靜態載荷x35℃條件下，耐疲勞震動性能的差異。結果表明，使用MBS作為增韌劑使產品具有較好的耐濕熱，耐高溫，耐振動疲勞性能。

關鍵詞：增韌劑;丙烯酸酯膠;剪切強度

中圖分類號：TQ433.4+3

文獻標識碼：A

文章編號：1001-5922（ 2020）12-0016-04

丙烯酸酯膠以高強度，快速固化，普適的粘接性在工業領域得到廣泛應用。但使用丙烯酸酯膠制造的各工業品會受到各種環境的嚴苛考驗，如高低溫沖擊，鹽霧，濕熱等，對丙烯酸酯膠的性能提出了更高的要求。為改善及提升丙烯酸酯膠的性能，科研院所及企業根據需求進行了眾多改進，使丙烯酸酯膠性能有了較大的提升[1-2]。本文將分析不同種類的增韌劑在不同老化環境下對丙烯酸酯膠力學性能的影響。

1 實驗部分

1.1 主要原料

甲基丙烯酸甲酯（MMA），丁腈橡膠（NBR）、甲基丙烯酸異冰片酯（IBOMA）、鄰苯二甲酸二丁酯、過氧類引發劑、胺類促進劑、阻聚劑、增韌劑，工業級，市售。

1.2 試驗設備

煉膠機，行星真空}昆合機，高速分散機

1.3 制備方法

分別使用不同種類的三元共聚物作為增韌劑MBS.ABS，SBS，進行制備實驗

使用MBS作為增韌劑制備的標記為樣品1;

使用ABS作為增韌劑制備的標記為樣品2;

使用SBS作為增韌劑制備的標記為樣品3。

1.3.1 甲組分的制備

1）將NBR在開煉機上塑煉，薄通10次后出片，備用。

2）將MMA、NBR、IBOMA和增韌劑等按配比投入到反應釜中，通冷卻水，攪拌至NBR完全溶解。

3）加入胺類促進劑攪拌均勻待用。

1.3.2乙組分的制備

1）將MMA、NBR、阻聚劑、增韌劑等按配比投入到反應釜中，通冷卻水，攪拌至NBR完全溶解。

2）加入MAA、過氧類引發劑攪拌均勻。

1.3.3試片的制備

將25mm×80mm×2mm的不銹鋼板用有機溶劑進行清洗表面并晾干。將甲、乙組分按體積比為1：1進行混合均勻，刮涂在不銹鋼板表面，搭接并用模具固定，室溫固化24h。

1.4性能測試

1）拉伸剪切強度：按照GB/T 7124-1986《膠粘劑拉伸剪切強度測定方法（金屬對金屬）》標準，采用萬能電子拉力機進行測試。

2）剝離強度：按照GB/T 2792-2014《膠粘帶剝離強度的試驗方法》，采用萬能電子拉力機進行測試。

2 結果與討論

2.1 70℃x95%RH條件下，不同種類增韌劑對產品剪

切強度的影響

高溫高濕條件下進行不同時間的老化，不同種類增韌劑對產品力學性能的影響如圖1所示。

由圖1可知，隨著老化時間的延長，3種增韌劑制備的樣品均出現強度逐漸降低的現象。經384h的老化后：樣品1剪切強度由19.6MPa衰減至8.lMPa，衰減率58%;樣品2剪切強度由21.7MPa衰減至5.8MPa，衰減率73%;樣品3剪切強度由16.3MPa衰減至4.6MPa，衰減率71%。分析認為：

1） MBS為苯乙烯一丁二烯一甲基丙烯酸甲酯三元共聚物，具有典型的核一殼結構

MBS在甲基丙烯酸甲酯中能夠充分溶脹，從而在丙烯酸膠固化物的網狀結構中，實現有效的填充;當老化時間小于96h，仍有一定強度保持率，但過長時間的濕熱老化使水汽吸附在膠水固化物表面，逐漸滲透人固化物內部，造成強度逐漸下降。

2） ABS為苯乙烯一丁二烯一丙烯腈三元共聚物，線性高聚物

ABS在甲基丙烯酸甲酯中能夠充分溶解，與液相形成穩定的均相溶液體系。但ABS在膠水固化過程中無法與聚合物框架形成有效連接，也無法有效填充聚合形成的互傳網狀結構，致使在濕熱老化過程中，水分逐漸通過膠體破壞粘接界面;同時丙烯腈是可以離子化的高親水性官能團，會使水分子依附在基團周圍，造成強度的進一步下降[3-5]。

3） SBS為苯乙烯一丁二烯一苯乙烯嵌段共聚物，熱塑性，是一種非極性材料，對基材的粘接補償較低，致使產品的常溫粘接強度僅有16.3MPa。在濕熱環境下，無法有效的阻擋水汽對膠體的滲透，從而隨著老化時間的延長強度逐漸下降[6]。

小結：MBS具有相對較好的抗濕熱老化能力，經384h的老化，剪切強度衰減率為58%

2.2 105℃條件下，不同種類增韌劑對產品剪切強度的影響

高溫條件下進行不同時間的老化，不同種類增韌劑對產品力學性能的影響如圖1所示。

由圖2可知，隨著老化時間的延長，3種增韌劑制備的樣品均出現不同的趨勢變化。經384h的老化后：樣品1剪切強度由19.6MPa上升至22.6MPa;樣品2剪切強度由21.7MPa先增長至22.9MPa，再衰減至20.7MPa;樣品3剪切強度由16.3MPa先增長至17.2MPa，再衰減至15.6MPa。分析認為：

丙烯酸酯膠在常溫固化過程中無法達到體系內部的100%交聯，在經過一定時間的高溫加熱后，膠體內部的聚合反應被激活，實現膠體的內部后固化過程，最終表現為產品交聯密度的增加即剪切強度的上升。樣品1，2，3在熱老化的前96h均有上述表現。

當老化時間超過96h，樣品1因其穩定的膠層架構，表現出較好的高溫耐受性能;樣品2隨著熱老化時間的延長，因其較低的熱形變溫度導致其性能逐漸衰減，從而變現為剪切強度的逐漸下降;樣品3 SBS由橡膠相（丁二烯）和樹脂相（苯乙烯）組成，在高溫空氣的氧化條件下，作為橡膠相的丁二烯嵌段會發生交聯，從而使強度增加，因此在熱老化前期強度有較大的提升，但隨著老化時間的延長，熱塑性彈性體無法有效支撐膠體架構因溫度引起的形變，導致強度逐漸下降。

小結：MBS因其穩定的膠層架構，具有較好的高溫耐受性能

2.3 5%NaClx35℃條件下，不同種類增韌劑對產品剪

切強度的影響

鹽霧條件下進行不同時間的老化，不同種類增韌劑對產品力學性能的影響如圖l所示。

由圖3可知，經過鹽霧老化后，3種樣品的剪切強度均出現了大幅的衰減。經384h的老化后：樣品1剪切強度由19.6MPa衰減至7.3MPa，衰減率62.7%;樣品2剪切強度由21.7MPa衰減至5.2MPa，衰減率76%;樣品3剪切強度由16.3MPa衰減至6.2MPa，衰減率61.9%。

分析認為：鹽霧對金屬材料表面的腐蝕是由于含有的氯離子穿透金屬表面的氧化層和防護層與內部金屬發生電化學反應引起的。同時，氯離子含有一定的水合能，易被吸附在金屬表面的孔隙、裂縫排擠并取代氯化層中的氧，把不溶性的氧化物變成可溶性的氯化物，使鈍化態表面變成活潑表面，從而使膠層與被粘金屬面之間出現脫粘，導致剪切強度下降。據此，膠體固化物抗氯離子穿透能力的高低直接決定了耐鹽霧老化性能的好壞。SBS是非極性彈性體，對高極性的氯離子具有最好的耐穿透性能，而MBS以其穩定的膠體架構，較好的網格填充性能，也能夠有一定程度的抵御氯離子的穿透;ABS無法有效填充膠體架構，導致了氯離子的大量穿透，從而使強度出現了最大幅度的衰減[7]。

小結：SBS因其非極性特征對氯離子具有較好的耐穿透性，具有最好的強度保持率

MBS以其穩定的膠體架構，也具有較好的強度保持率

2.4 40%靜態載荷x35℃條件下，不同種類增韌劑對

產品振動疲勞性能的影響

高速振動疲勞條件下，不同種類增韌劑對產品力學性能的影響如圖4所示。

由圖4可知，樣品1經過不同次數的振動疲勞實驗，具有較好的耐振動性能，80萬次振動后，剪切強度為15.8MPa;樣品2在60萬次振動后，出現脫粘，強度為0;樣品3在80萬次振動后，出現脫粘，強度為0。 分析認為：MBS具有核殼結構，其彈性橡膠核可在外力作用下發生內空洞或外空洞吸收能量，從而提高膠體固化物的抗沖擊性能，在高頻振動后，依然具有較好的剪切強度;ABS，SBS在產品固化后的交聯網狀體系中無法有效填充，在內外應力作用下，使體系內部出現應力傷痕，最終出現脫粘[8-10]。

小結：MBS因其核殼結構，具有較好的耐疲勞振動性能。

3 結語

在70℃ x95%RH條件下，經384h的老化，MBS具有相對較好的抗濕熱老化能力，剪切強度衰減率為58%;在105℃x384h條件下經384h的老化，MBS因其穩定的膠層架構，具有較好的高溫耐受性能，剪切強度由19.6MPa上升至22.6MPa;在5%NaClx35℃條件下，經384h的老化，SBS因其非極性特征對氯離子具有較好的耐穿透性，具有最好的強度保持率，MBS次之;在40%靜態載荷x35℃條件下，MBS因其核殼結構，具有較好的耐疲勞振動性能，80萬次振動后，剪切強度為15.8MPa。

使用不同結構的增韌劑會給產品帶來不同的變化，使用MBS作為增韌劑使產品具有較好的耐濕熱，耐高溫，耐振動疲勞性能。

參考文獻

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