雙極化全并饋縫隙陣天線設(shè)計(jì)

王中一 楊麗娜 張寧寧

(中國(guó)空空導(dǎo)彈研究院 河南洛陽(yáng) 471009)

0 引言

新一代空空導(dǎo)彈將逐漸主宰空中戰(zhàn)場(chǎng)，成為奪取制空權(quán)和制信息權(quán)的主戰(zhàn)導(dǎo)彈，與早期導(dǎo)彈相比，抗干擾種類及要求越來(lái)越高。極化作為天線的一個(gè)重要特性，可以為導(dǎo)彈在速度、距離信息的基礎(chǔ)上提供額外的信息，實(shí)現(xiàn)對(duì)目標(biāo)、干擾的識(shí)別和對(duì)抗。作為探測(cè)系統(tǒng)的重要組成部分，雙極化天線成為了研究重點(diǎn)之一[1-2]。波導(dǎo)縫隙天線不但剖面低、體積小、重量輕，而且具有較高的輻射效率和增益，更易實(shí)現(xiàn)低副瓣，因此研究雙極化波導(dǎo)縫隙天線對(duì)小型化、多極化、高效率毫米波末制導(dǎo)系統(tǒng)的發(fā)展具有重要意義。

傳統(tǒng)的雙極化波導(dǎo)縫隙駐波陣列采用串聯(lián)饋電方式來(lái)激勵(lì)輻射縫隙，長(zhǎng)線效應(yīng)使得天線的工作帶寬受到了限制，研究學(xué)者為了擴(kuò)展波導(dǎo)縫隙陣天線的帶寬，采取的方法主要有四種：一是將天線分成若干個(gè)子陣；二是采用中間饋電的饋電方式[3]；三是采用雙縫來(lái)代替單縫作輻射單元[4]；四是采用脊波導(dǎo)來(lái)代替矩形波導(dǎo)[5]。這些方法雖然能夠增加波導(dǎo)縫隙天線的帶寬，但是未改變縫隙天線串聯(lián)饋電的本質(zhì)，無(wú)法從根本上解決帶寬受限的問(wèn)題。

2005年Sehyun Park等在文獻(xiàn)中提出了采用矩形波導(dǎo)諧振腔開(kāi)±45°的兩條正交縫隙的形式實(shí)現(xiàn)雙極化[6]，但該形式天線為避免出現(xiàn)柵瓣，應(yīng)用了很多介質(zhì)材料，從而損耗較大，天線效率低。2009年孟明霞等提出采用單脊波導(dǎo)寬邊偏置縫為波導(dǎo)諧振腔饋電[7]，波導(dǎo)諧振腔上方開(kāi)一定角度的斜縫，相鄰諧振腔上的輻射縫隙正交，在偏置縫對(duì)側(cè)增加金屬調(diào)諧塊改善駐波的方法來(lái)取得寬帶雙極化，但該形式天線需要對(duì)每個(gè)偏置縫處的金屬進(jìn)行單獨(dú)調(diào)諧，增加了設(shè)計(jì)和加工難度。2014年Dongjin Kim等提出了一種全并饋形式的雙極化波導(dǎo)縫隙天線[8]，采用“十”字型縫隙單元實(shí)現(xiàn)輻射兩種線極化，并且各縫隙單元間為并聯(lián)饋電，有效提高了雙極化波導(dǎo)縫隙天線的駐波帶寬和增益帶寬。

本文以2×2雙極化全并饋縫隙天線子陣為基礎(chǔ)，開(kāi)展共口徑雙極化全并饋縫隙陣天線的設(shè)計(jì)。文中首先采取理論分析和仿真優(yōu)化的方法，在Ka頻段對(duì)單元輻射部分關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行仿真分析，得到其變化趨勢(shì)對(duì)天線性能的影響，掌握輻射部分的設(shè)計(jì)方法，為后續(xù)陣列天線的設(shè)計(jì)奠定基礎(chǔ)；接著對(duì)全并饋縫隙天線子陣饋電網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行選型設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)布局，從而實(shí)現(xiàn)整個(gè)天線的電性能設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；最后開(kāi)展天線實(shí)物加工及測(cè)試，并進(jìn)行實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與仿真設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)的對(duì)比分析，完成設(shè)計(jì)驗(yàn)證。

1 天線單元設(shè)計(jì)

1.1 天線單元結(jié)構(gòu)及工作原理

雙極化全并饋縫隙陣天線的各縫隙單元間采用并聯(lián)饋電，進(jìn)而避免了串聯(lián)饋電帶來(lái)長(zhǎng)線效應(yīng)的影響，有效提升了縫隙天線的工作帶寬。該縫隙陣天線單元將兩種極化合并為一個(gè)單元，且該單元由一個(gè)2×2的子陣組成，單元之間為并聯(lián)饋電關(guān)系。圖1是雙極化全并饋縫隙陣天線單元的結(jié)構(gòu)圖，定義沿x軸方向?yàn)榇怪睒O化方向，沿y軸方向?yàn)樗綐O化方向；從上到下依次為雙極化輻射縫隙層，四脊波導(dǎo)傳輸層，雙極化耦合縫隙層，水平極化饋電網(wǎng)絡(luò)層，垂直極化耦合縫隙層，垂直極化饋電網(wǎng)絡(luò)層。

圖1 雙極化全并饋縫隙陣天線單元結(jié)構(gòu)模型

天線單元采用“十”字輻射縫實(shí)現(xiàn)雙極化功能，四個(gè)輻射縫隙共用一個(gè)空腔波導(dǎo)，空腔波導(dǎo)為四脊波導(dǎo)。四脊波導(dǎo)中的TE10模與TE01模，其磁流方向分別在寬邊與窄邊中線處最強(qiáng)，因此將兩個(gè)模式的激勵(lì)縫隙分別放置于寬邊與窄邊的中線處時(shí)，就能夠在四脊波導(dǎo)中分別激勵(lì)起TE10模和TE01模，而兩個(gè)激勵(lì)縫隙也就形成了“十”字耦合縫。通過(guò)改變“十”字耦合縫的縫長(zhǎng)和縫寬，來(lái)調(diào)節(jié)耦合能量的強(qiáng)弱，實(shí)現(xiàn)饋電部分和輻射部分的阻抗匹配。

電磁波從垂直極化饋電波導(dǎo)饋入時(shí)，由垂直極化耦合縫耦合到水平極化波導(dǎo)，經(jīng)過(guò)水平極化波導(dǎo)上方的雙極化耦合縫隙進(jìn)入四脊傳輸波導(dǎo)，在四脊傳輸波導(dǎo)中激勵(lì)起 TE10模，電磁波在四脊傳輸波導(dǎo)中將高次模截止，TE10模在四脊波導(dǎo)中沿z軸方向傳輸，TE10模式的y方向磁場(chǎng)在輻射縫隙層經(jīng)垂直極化縫隙選取，最后將電磁波輻射到自由空間。圖2為垂直極化饋電波導(dǎo)到雙極化耦合縫隙傳輸過(guò)程中的磁場(chǎng)示意圖，垂直極化方向?yàn)閤方向。

圖2 垂直極化饋電磁場(chǎng)示意圖

電磁波從水平極化波導(dǎo)饋入時(shí)，直接由雙極化耦合縫隙層饋入四脊傳輸波導(dǎo)，在四脊波導(dǎo)中激勵(lì)起 TE01模，電磁波在四脊傳輸波導(dǎo)中將高次模截止，TE01模在四脊波導(dǎo)中沿軸向傳輸，TE01模的x方向磁場(chǎng)在輻射縫隙層經(jīng)水平極化縫隙選取，最后將電磁波輻射到自由空間。水平極化饋電波導(dǎo)到雙極化耦合縫隙傳輸過(guò)程中的磁場(chǎng)示意圖如圖3所示，水平極化方向?yàn)閥方向。

圖3 水平極化饋電磁場(chǎng)示意圖

令天線工作在Ka波段，“十”字耦合縫隙下端的兩個(gè)極化饋電波導(dǎo)均采用矩形波導(dǎo)。天線設(shè)計(jì)過(guò)程中需要綜合考慮天線單元間距、矩形波導(dǎo)尺寸、波導(dǎo)壁厚等參數(shù)，保證天線陣面和饋電網(wǎng)絡(luò)布局的工程可實(shí)現(xiàn)性。此處，矩形波導(dǎo)的寬邊和窄邊尺寸分別選取5.6mm與2.4mm。根據(jù)理想縫隙輻射原理，選定輻射縫隙長(zhǎng)的初值為0.5λ。

1.2 重要結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)天線性能影響

四脊波導(dǎo)內(nèi)傳輸?shù)碾姶艌?chǎng)不對(duì)稱，會(huì)導(dǎo)致相鄰輻射縫輻射不均勻，而四脊波導(dǎo)的結(jié)構(gòu)尺寸影響兩個(gè)主平面方向圖的柵瓣值大小。四脊波導(dǎo)內(nèi)應(yīng)傳輸主模，抑制高次模。可通過(guò)調(diào)節(jié)四脊波導(dǎo)的結(jié)構(gòu)尺寸傳輸主模抑制高次模。“十”字耦合縫激勵(lì)四脊波導(dǎo)，通過(guò)改變“十”字耦合縫的長(zhǎng)度以及寬度來(lái)調(diào)節(jié)耦合能量的強(qiáng)弱，同時(shí)實(shí)現(xiàn)阻抗匹配。

天線單元結(jié)構(gòu)參數(shù)較多，垂直極化波導(dǎo)、垂直極化耦合縫的各項(xiàng)參數(shù)主要影響垂直極化端口反射系數(shù)，而水平極化波導(dǎo)的各項(xiàng)參數(shù)主要影響水平極化端口反射系數(shù)，但四脊波導(dǎo)和雙極化耦合縫隙的設(shè)計(jì)對(duì)兩個(gè)端口的反射系數(shù)均有影響，因此，重點(diǎn)仿真分析四脊波導(dǎo)以及雙極化耦合縫隙中各參數(shù)對(duì)天線兩個(gè)端口反射系數(shù)的影響，此處令水平極化端口為1端口，垂直極化端口為2端口，仿真結(jié)果如圖4-圖9所示。

圖4 四脊波導(dǎo)厚度變化對(duì)S11和S22的影響

圖5 四脊波導(dǎo)寬度變化對(duì)S11和S22的影響

圖6 沿y方向雙極化耦合縫隙縫寬對(duì)S11和S22的影響

圖7 沿y方向雙極化耦合縫隙縫長(zhǎng)對(duì)S11和S22的影響

圖8 沿x方向雙極化耦合縫隙縫寬對(duì)S11和S22的影響

圖9 沿x方向雙極化耦合縫隙縫長(zhǎng)對(duì)S11和S22的影響

由以上仿真結(jié)果可知，四脊波導(dǎo)厚度對(duì)天線兩個(gè)端口的反射系數(shù)均有影響，四脊波導(dǎo)厚度對(duì)S11、S22參數(shù)變化存在最優(yōu)值，厚度越厚，S參數(shù)帶寬越寬，達(dá)到一定值以后，中頻開(kāi)始變差；四脊波導(dǎo)寬度越窄，兩個(gè)端口帶寬越寬，但達(dá)到一定值之后S11、S22中頻變差；因此，調(diào)節(jié)四脊波導(dǎo)的厚度和寬度可有效改善天線的反射系數(shù)。

沿y方向、沿x方向雙極化耦合縫縫寬對(duì)S11、S22均有影響。沿y方向雙極化耦合縫縫長(zhǎng)主要影響S22參數(shù)的變化，沿x方向雙極化耦合縫縫長(zhǎng)主要影響S11參數(shù)的變化。因此，可通過(guò)調(diào)節(jié)雙極化耦合縫隙的縫寬和縫長(zhǎng)可優(yōu)化雙極化全并饋天線的反射系數(shù)。

2 雙極化全并饋縫隙陣天線設(shè)計(jì)

本文針對(duì)4×4的雙極化全并饋縫隙陣天線進(jìn)行研究，且為等幅同相饋電，天線輻射單元可參照上節(jié)仿真結(jié)果進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。下面對(duì)4×4天線陣列的饋電網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行分析設(shè)計(jì)。

2.1 天線饋電網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)

對(duì)于垂直極化，可直接將4個(gè)2×2的天線單元在垂直極化波導(dǎo)饋電層(即最底層)進(jìn)行功分網(wǎng)絡(luò)合成，形成垂直極化和口。由于垂直極化波導(dǎo)是通過(guò)寬邊縱縫對(duì)“十”字耦合縫饋電，本天線采用H-T波導(dǎo)功分網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行仿真設(shè)計(jì)，就可保證相鄰兩個(gè)天線單元同相饋電。

對(duì)于水平極化，若采用與垂直極化相同的H-T功分網(wǎng)絡(luò)，由于H-T功分網(wǎng)絡(luò)內(nèi)的TE10模式在兩個(gè)相鄰天線單元的水平極化耦合縫隙處的磁場(chǎng)剛好反相，如圖10(a)所示，兩個(gè)天線單元?jiǎng)t形成差波束。將水平極化的功分網(wǎng)絡(luò)通過(guò)耦合縫進(jìn)行饋電，即分層饋電，其在相鄰兩個(gè)天線單元的耦合縫隙處磁場(chǎng)方向則保證同相，功分結(jié)構(gòu)及磁場(chǎng)示意圖如圖10(b)所示。功分波導(dǎo)層的增加在“十”字耦合縫隙層實(shí)現(xiàn)，相當(dāng)于增加了耦合縫隙的厚度，這樣的設(shè)計(jì)使得天線陣列能夠?qū)崿F(xiàn)雙極化單元間等幅同相輻射的目的。采用兩個(gè)分層饋電的功分網(wǎng)絡(luò)和一個(gè)H-T功分網(wǎng)絡(luò)，可實(shí)現(xiàn)水平極化饋電功分網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)。

圖10 兩種功分網(wǎng)絡(luò)的磁場(chǎng)分布示意圖

2.2 雙極化全并饋天線整體設(shè)計(jì)

將4個(gè)2×2天線單元按照等間距排列成4×4天線陣，同時(shí)為了便于后期測(cè)試，對(duì)兩個(gè)極化的饋電波導(dǎo)均進(jìn)行過(guò)渡變換，轉(zhuǎn)換成標(biāo)準(zhǔn)波導(dǎo)口。將天線的整體模型在Ansoft HFSS中建模，微調(diào)仿真優(yōu)化，天線整體仿真模型如圖11所示，優(yōu)化后的兩個(gè)極化端口的反射系數(shù)、通道隔離、天線的主平面方向圖及交叉極化隔離分別列于圖12-圖13所示。

圖11 雙極化全并饋天線陣仿真模型

圖12 雙極化全并饋縫隙陣天線仿真S參數(shù)

圖13 雙極化全并饋縫隙陣天線仿真方向圖

從仿真結(jié)果可知，雙極化全并饋縫隙陣天線整體仿真的S11、S22在-15dB下帶寬均有2.5GHz，兩端口隔離小于-49.7dB，2GHz帶寬內(nèi)，水平極化增益為19.45dB～20.16dB，垂直極化增益波動(dòng)范圍為19.49dB～20.19dB。水平極化饋電時(shí)，E面、H面極化隔離最小值分別為-29.91dB、-34.31dB；垂直極化饋電時(shí)，E面、H面極化隔離最小值分別為-33.8dB、-23.7dB。

3 實(shí)物測(cè)試

根據(jù)上述天線仿真模型，開(kāi)展天線實(shí)物加工，產(chǎn)品照片如圖14所示。天線實(shí)物測(cè)試的反射系數(shù)和方向圖如圖15-圖16所示。

圖14 天線實(shí)物

圖15 雙極化全并饋縫隙陣天線實(shí)測(cè)反射系數(shù)

圖16 雙極化全并饋縫隙陣天線實(shí)測(cè)方向圖

將S參數(shù)的仿真和測(cè)試數(shù)據(jù)匯總列于表1，對(duì)比分析可知：天線實(shí)物的S參數(shù)測(cè)試結(jié)果，垂直極化端口反射系數(shù)帶寬略有變窄，主要原因是由于零件的加工公差及焊接的裝配誤差造成低端的匹配性能變差。水平極化端口反射系數(shù)的實(shí)測(cè)結(jié)果與仿真結(jié)果吻合較好。

將方向圖的仿真和測(cè)試數(shù)據(jù)匯總列于表2，對(duì)比分析可知：天線實(shí)物的增益下降1.5～1.6dB；交叉極化抬高3～12dB。需要說(shuō)明的是，實(shí)測(cè)增益包括了波導(dǎo)同軸過(guò)渡的損耗，天線的增益實(shí)際會(huì)更高一些。交叉極化雖有抬高，但整體仍小于-20dB，處于較低狀態(tài)。

表1 S參數(shù)仿真測(cè)試數(shù)據(jù)對(duì)比

S參數(shù)仿真值仿真頻帶寬度實(shí)測(cè)值實(shí)測(cè)頻帶寬度1端口反射系數(shù)-15dB34.6GHz～37.2GHz-15dB34.6GHz～37.24GHz2端口反射系數(shù)-15dB34.6GHz～37.2GHz-15dB35.46GHz～37.04GHz端口隔離-49.7dB34.6GHz～37.2GHz-45dB34.6GHz～37.2GHz

表2 方向圖仿真測(cè)試數(shù)據(jù)對(duì)比

數(shù)據(jù)來(lái)源仿真實(shí)測(cè)頻點(diǎn)(GHz)35～3735～37增益(dB)水平極化19.417.9垂直極化19.417.8主極化為水平極化的交叉極化(dB)E面-29.9-21.77H面-34.7-22.8主極化為垂直極化的交叉極化(dB)E面-23.7-20.8H面-34.4-22.9

4 結(jié)束語(yǔ)

綜上，本文完成的主要研究?jī)?nèi)容為：分析了雙極化全并饋縫隙陣天線單元內(nèi)部的電磁場(chǎng)傳播路徑、雙極化工作的模式轉(zhuǎn)換過(guò)程及工作原理；根據(jù)天線工作原理對(duì)天線單元的參數(shù)進(jìn)行調(diào)整優(yōu)化設(shè)計(jì)，研究了關(guān)鍵參數(shù)對(duì)天線反射系數(shù)的影響，為天線輻射單元設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)；在2×2子陣仿真模型的基礎(chǔ)上，完成了4×4天線陣列的饋電網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)，既保證了工程可實(shí)現(xiàn)性，又實(shí)現(xiàn)了結(jié)構(gòu)的緊湊布局，很好的適應(yīng)了未來(lái)天線結(jié)構(gòu)小型化應(yīng)用的趨勢(shì)；完成了雙極化全并饋縫隙陣天線的實(shí)物性能測(cè)試，并開(kāi)展了仿真實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比分析。

本項(xiàng)目的研制，驗(yàn)證了雙極化全并饋天線的性能及工程可實(shí)現(xiàn)性，此天線極化隔離度較高、帶寬較寬，彌補(bǔ)了傳統(tǒng)雙極化縫隙陣天線的不足，提高了縫隙陣天線的性能。另外，此種天線還可用作有源相控陣天線單元，對(duì)共口徑雙極化天線研制有重要的借鑒作用。