關(guān)于低變進(jìn)口溫度波動(dòng)的分析及改進(jìn)措施的研究

曾鑫 鄭剛 余亮（四川美豐（集團(tuán)）有限責(zé)任公司，四川 射洪629200）

合成氨作為基礎(chǔ)化工經(jīng)過了幾十年的運(yùn)作，工藝成熟，但在實(shí)際生產(chǎn)中仍需要進(jìn)行部分小改小革，我公司20萬噸合成氨項(xiàng)目自2009 年開車投料以來發(fā)現(xiàn)日負(fù)荷高于56 萬時(shí)，低溫變換爐（以下簡(jiǎn)稱低變）進(jìn)口溫度波動(dòng)大，導(dǎo)致低變觸媒熱點(diǎn)溫度一起波動(dòng)，出口一氧化碳微量超標(biāo)。

1 工藝介紹

我公司現(xiàn)有20 萬噸合成氨裝置以天然氣為原料采用兩段蒸汽轉(zhuǎn)化法制氫，經(jīng)高、低溫變換工序、脫碳甲烷化制得合格氮?dú)錃膺M(jìn)入合成塔進(jìn)行合成反應(yīng)制成液氨。其中高變氣經(jīng)甲一換、高變廢鍋、高變鍋爐給水預(yù)熱器回收熱量后進(jìn)入低變爐，并通過高變鍋爐給水預(yù)熱器（以下簡(jiǎn)稱高變給水預(yù)熱器）及其副線調(diào)節(jié)溫度控制低變進(jìn)口溫度TI-220≥190℃，確保195℃≤低變觸媒熱點(diǎn)溫度≤220℃，低變出口一氧化碳微量≤0.35%。（見圖1）

當(dāng)負(fù)荷為天然氣60 萬m3/d 時(shí)低變進(jìn)口氣體流量為5766Kmol/h，其中含一氧化碳126Kmol/h，水蒸氣1652Kmol/h，二氧化碳630Kmol/h，氫氣2442Kmol/h，氮?dú)?91Kmol/h 和微量氬氣、甲烷。

我公司甲烷化爐催化劑已到活性末期，甲烷化進(jìn)口溫度控制310℃，凈化氣經(jīng)甲一換由高變氣加熱至310℃回收熱量后為使低變進(jìn)氣溫度達(dá)到控制指標(biāo)，通過控制高變給水預(yù)熱器副線TV-220 及高變給水預(yù)熱器出口蝶閥調(diào)節(jié)，現(xiàn)制高變給水預(yù)熱器副線TV-220已開至100%，高變給水預(yù)熱器出口蝶閥只能開3～5%(該閥不允許全部關(guān)閉)

圖1

2 低變進(jìn)口溫度波動(dòng)情況介紹

當(dāng)合成氨負(fù)荷在60 萬m3/d 時(shí)，低變進(jìn)口溫度TI-220 在174～198℃之間波動(dòng)，低變熱點(diǎn)溫度在185～215℃之間波動(dòng)，出口一氧化碳微量最高達(dá)到0.45。現(xiàn)場(chǎng)管道震動(dòng)增加，低變進(jìn)口溫度波動(dòng)曲線：

低變床層溫度波動(dòng)曲線：

3 原因分析

3.1 低變進(jìn)口氣體成分

物料流量kmol/h CO2 630．8 84 CO 126．03 2 H2 2441．5 66 N2 891．71 6 H2O 1651．6 91 AR 10．95 3 CH4 13．16 9總量5766．0 1

3.2 低變氣中水蒸汽分壓計(jì)算

根據(jù)混合氣總i 組份的分壓計(jì)算公司Pi=XIP總(XI為混合氣總i組份的摩爾分?jǐn)?shù))

根據(jù)飽和蒸汽溫度壓力對(duì)照表查詢得知在該壓力下水蒸氣的飽和溫度在173.466。

圖2

3.3 分析結(jié)果

主要是高負(fù)荷時(shí)為提高低變進(jìn)口溫度TI-220≥190℃，高變鍋爐給水預(yù)熱器出口蝶閥開度過低，大量高變氣經(jīng)高變鍋爐給水預(yù)熱器副線進(jìn)入低變爐，導(dǎo)致氣體與鍋爐給水換熱后低于該壓力下水蒸汽冷凝溫度，凝結(jié)成水，隨氣體進(jìn)入低變爐，從而低溫變換爐溫度波動(dòng)大，出口微量超標(biāo)。

3.4 低變進(jìn)口帶水的危害

①低變觸媒溫差變化大，易導(dǎo)致觸媒粉化，觸媒壽命縮短，設(shè)備壓差增加，能耗上升。

②由于水蒸氣凝結(jié)成水，與氣體流速出現(xiàn)較大差異，導(dǎo)致出口管道震動(dòng)增加，并對(duì)管道形成沖刷腐蝕。

③氣體中二氧化碳與冷凝水形成腐蝕性介質(zhì)，導(dǎo)致出口彎頭壁厚減薄，存在爆炸的危險(xiǎn)。

4 處理結(jié)果

由于我公司低變催化劑為新更換催化劑，處于其活性初期，活性較好，通過開大高變鍋爐給水預(yù)熱器出口蝶閥，使更多高變氣經(jīng)高變鍋爐給水預(yù)熱器主線換熱后進(jìn)入低變爐，降低低變進(jìn)口溫度TI-220 至185℃，低變床層熱點(diǎn)溫度降至193℃，提高高變鍋爐給水預(yù)熱器出口溫度。

經(jīng)調(diào)整后取得良好效果，低變進(jìn)口溫度及低變床層溫度均表現(xiàn)平穩(wěn)其溫度曲線如下：

低變進(jìn)口溫度曲線：

低變床層溫度曲線：

但是由于降低了低變床層溫度，使低變出口微量CO 含量上升，導(dǎo)致甲烷化負(fù)荷增加，致甲烷化氣中甲烷含量上升。如果低變催化劑到其活性末期將無法通過降低低變床層溫度的辦法進(jìn)行調(diào)整。

低變出口CO含量曲線：

5 改造基本流程

基于以上問題，經(jīng)過摸索增設(shè)一20#鋼Φ159×9 給水副線，副線上安裝調(diào)節(jié)閥HIC-736，主線增設(shè)一DN150閘閥。使用調(diào)節(jié)閥HIC-736及主線閥門控制進(jìn)入高變給水預(yù)熱器水量，保證低變進(jìn)口溫度。（見圖2）

6 改造后情況

低變爐進(jìn)口溫度TI-220穩(wěn)定在187℃，管道無震動(dòng)，低變觸媒熱點(diǎn)溫度≥202℃，出口CO 微量在0.22%～0.26%之間，完全滿足安全低耗生產(chǎn)要求。