左月飛
(山東港通工程管理咨詢有限公司,山東 煙臺 264000)
老舊重力式方塊碼頭改造的原因眾多,如碼頭面荷載增加、增添新設備、碼頭使用功能變化等。老舊碼頭改造需用現行規范對其結構進行核算,由于老舊碼頭都是按當時規范進行的設計,所取參數普遍偏小,故碼頭穩定性等核算結果大多偏小,不符合現行規范。故而老舊碼頭改造的主要方向就是滿足碼頭穩定性,常用的施工方法是加大碼頭胸墻自重、碼頭后方打樁等,但是這些方法都存在大量破壞碼頭現有面層、長時間影響碼頭作業等問題。故而,討論錨桿這種結構簡單、工程量小、破壞小的后錨固改造方法非常必要,后錨固技術是通過相關技術手段在既有建筑上的錨固,包括膨脹型錨栓、擴孔型錨栓、化學錨栓和植筋等四類錨固連接方式[1],本文討論的錨桿錨固機制類似植筋。作者根據威海某石油碼頭快速脫纜鉤改造工程的應用,計算、討論錨桿結構的使用,希望能為以后類似工程提供參考。
威海某石油碼頭為重力式方塊結構,改造內容為增設100 t雙鉤快速脫纜鉤及靠泊輔助設施。主要核算內容為對脫纜鉤基礎進行核算。以下為碼頭穩定性的簡單核算。
根據船型及荷載規范[2]計算系纜力為750 kN,豎向夾角15°、水平夾角30°,作用點距碼頭面1 m。則:
豎向分力:750×sin15°=194.1 kN。
垂直岸線水平分力:750×cos15°×sin30°=362.2 kN。
作用點距碼頭前沿2.0 m、距胸墻底4.1 m,對胸墻前沿底:豎向力為194.1 kN,水平力為362.2 kN,傾覆力矩為362.2×3.7+194.1×2.0=1 728.3 kN·m。
設計高水位2.38 m,胸墻高程從標高1.40到4.50 m、截面3.0×3.1 m,長度10.55 m,混凝土重度23.5 kN/m3、13.5 kN/m3。
豎向合力:[3.1×3.0×13.5+(4.5-2.38)×3.0×10]×10.55=1 995.5 kN。
穩定力矩:1 995.5×3.0/2=2 993.3 kN·m。
塊石水上重度17.0 kN/m3,水下重度9.0 kN/m3,Ka=0.172,則土壓力合計水平力為13.39×10.55=141.3kN,傾覆力矩為13.39×1.068 21×10.55=150.9 kN·m。
合計水平力為15×0.172×3.1×10.55=84.4kN,傾覆力矩為84.4×3.1/2=130.8kN·m。
根據碼頭結構設計規范[3],經計算,抗滑滿足要求。傾覆力矩計算結果為2 746.9 kN·m,穩定力矩計算結果為2 394.6 kN·m,故不滿足規范要求。
由以上核算結果可知,穩定力矩小于傾覆力矩,而穩定力矩只有通過胸墻自重產生,故而要使穩定力矩大于傾覆力矩,傳統的做法是拓寬胸墻寬度,增大胸墻自重,如圖1所示。筆者通過逐漸增大胸墻寬度,直至碼頭胸墻穩定力矩大于傾覆力矩,得出胸墻加寬量為0.5 m。這種加寬胸墻的方案,施工步驟主要有碼頭面層鑿除、后方回填料開挖、胸墻鑿毛、混凝土澆筑、后方回填料回填,最后恢復碼頭面層。特點是開挖量較大,施工工序較多。

圖1 胸墻加寬斷面圖
針對此工程胸墻傾覆力矩大于穩定力矩的情況,也可以使用錨桿結構解決問題,胸墻后沿設錨桿,使荷載傳遞至卸荷板,如圖2所示。錨桿距碼頭前沿2.0 m,錨桿使用HRB400鋼筋,直徑25 mm。錨桿按裂縫開展寬度控制其允許應力120 MPa。

圖2 錨桿結構斷面圖
單根允許拉力為12.52×3.142×120=58 912N,穩定力矩為58.9×2.0=117.8kN·m。
根數為(2 746.9-2 394.6)/117.8=2.99根,實際工程中考慮到胸墻結構段長度及卸荷板長度,實際取4根,間距1.4 m。
胸墻加寬與錨桿結構對比,見表1。

表1 胸墻加寬與錨桿結構對比
本文實例是個非常簡單的碼頭改造工程,通過對碼頭穩定性的簡單核算,又通過對傳統常用加寬胸墻施工與錨桿結構對比,可以形象地看到傳統加寬胸墻的施工工序多、開挖量大,施工時間較長,甚至嚴重影響碼頭使用。化學植筋是將鋼筋膠結固定于混凝土基材錨孔中形成錨固作用。雖然化學錨栓在幕墻工程的應用中表現出了突出的特性,但是化學錨栓在施工過程中受各種因素的影響,如工人的施工工藝、施工過程的環境溫濕度,基材的物理化學性質等,其施工質量是否達到標準要求并不能直接體現出來,所以需要進行抗拔承載力試驗對其質量做有效驗證[5]。化學植筋在施工過程中常常存在注膠不飽滿、錨固深度不足的問題,因此施工相關方需特別注意。本案實例中錨桿結構的施工過程中應用了水鉆工藝,相對于傳統的機械鉆孔工藝更加先進。隨著我國各行各業的蓬勃發展,新工藝、新材料的應用,工程領域也會進入到一個高速發展的時代。港口設計工程師的設計方法、理念、思路更加多樣化,本文通過錨桿結構的巧妙應用,希望為以后類似工程設計提供一個思路,起到一定的參考作用。