進(jìn)油閥參數(shù)對(duì)大流量高壓共軌供油泵容積效率的影響

魏子朝，喬信起，王先勇，顧 堅(jiān)，高廣新

（1.上海交通大學(xué) 機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，上海 200240；2.中國(guó)一汽無(wú)錫油泵油嘴研究所，江蘇，無(wú)錫 214063）

高功率密度柴油機(jī)需要大供油流量，這要求高壓共軌供油泵在最高轉(zhuǎn)速不變的前提下，盡量提高容積效率。供油泵容積效率損失主要由柱塞與柱塞偶件間隙泄露和柱塞腔的死容積引起。一般情況下，通過(guò)增加柱塞偶件密封長(zhǎng)度[1]等方法減小柱塞偶件間隙泄露量，通過(guò)優(yōu)化柱塞腔內(nèi)結(jié)構(gòu)[2]等方法減小死容積。實(shí)際上，除上述兩類(lèi)容積效率損失外，泵進(jìn)油閥在工作中也會(huì)造成一定的容積效率損失。進(jìn)油閥結(jié)構(gòu)參數(shù)影響閥芯升程（和時(shí)面值、節(jié)流損失）進(jìn)而影響泵的容積效率。阿道爾夫基于泵閥的受力分析和魏氏效應(yīng)導(dǎo)出了應(yīng)用至今的描述泵閥運(yùn)動(dòng)的二階非線(xiàn)性常微分方程。唐輝等[3]利用仿真和試驗(yàn)研究了影響泵容積效率損失的因素，但未定量研究進(jìn)油閥參數(shù)對(duì)泵容積效率損失的影響。吳楚等[4]仿真研究了進(jìn)油閥開(kāi)啟壓力對(duì)泵容積效率損失的影響，但仿真樣本點(diǎn)較少，涉及的參數(shù)少。范麗云等[5]仿真研究了進(jìn)油閥結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)泵容積效率損失的影響，并分析了導(dǎo)致容積效率損失總體變化趨勢(shì)的原因，國(guó)外IANNETTI等[6]也做了類(lèi)似研究，且考慮了嚴(yán)重空化等極端條件下泵容積效率損失的變化規(guī)律。但目前國(guó)內(nèi)外相關(guān)研究均未分析泵進(jìn)油閥引起容積效率損失的構(gòu)成，也未能進(jìn)一步分析其中規(guī)律。

本研究當(dāng)中兩組患者接受治療后，有效率，肢體運(yùn)動(dòng)水平，生活質(zhì)量水平均交治療前明顯改善，且治療組優(yōu)于對(duì)照組，提示溫針在腦卒中后偏癱的治療中一定程度優(yōu)于普通針灸，能夠有效恢復(fù)患者的肢體功能，提高患者的生活質(zhì)量。機(jī)理可能在于，溫針綜合艾火之熱效應(yīng)加針刺的效能，行氣活血、溫通經(jīng)絡(luò)，改善腦組織的供血供氧，促進(jìn)血液循環(huán)，增加局部組織的新陳代謝，改善微循環(huán)，從而減輕神經(jīng)元細(xì)胞的損傷 。

本文將進(jìn)油閥工作引起的容積效率損失由產(chǎn)生原理的不同分為節(jié)流容積效率損失和回流容積效率損失，并通過(guò)仿真研究WJ大流量高壓共軌供油泵（簡(jiǎn)稱(chēng)WJ泵）的進(jìn)油閥參數(shù)對(duì)進(jìn)油閥開(kāi)啟壓力和閥芯最大升程的影響，進(jìn)而分別研究對(duì)兩類(lèi)容積效率損失的影響。WJ泵的進(jìn)油閥相較于普通供油泵，閥芯升程更大，運(yùn)動(dòng)狀態(tài)更復(fù)雜，對(duì)容積效率損失的影響更明顯。

1 供油泵結(jié)構(gòu)與流體動(dòng)力學(xué)建模

在WJ泵內(nèi)，進(jìn)油閥與出油閥及凸輪柱塞配合工作，如圖1所示。供油原理為：凸輪旋轉(zhuǎn)帶動(dòng)柱塞往復(fù)運(yùn)動(dòng)。當(dāng)柱塞下行，柱塞腔內(nèi)部形成負(fù)壓，進(jìn)油閥開(kāi)啟，低壓油路燃油進(jìn)入柱塞腔，此過(guò)程出油閥保持關(guān)閉；當(dāng)柱塞上行，柱塞腔內(nèi)燃油被壓縮為高壓燃油，出油閥開(kāi)啟，高壓燃油從柱塞腔流出進(jìn)入高壓共軌，此過(guò)程進(jìn)油閥保持關(guān)閉。

圖1 供油泵內(nèi)部結(jié)構(gòu)

供油泵進(jìn)油閥由閥芯、進(jìn)油閥彈簧和閥座組成。WJ泵的進(jìn)油閥結(jié)構(gòu)如圖2所示，其球形閥芯的力平衡方程[7]可由式（1）描述，閥芯有效受力面積A[8]可由式（2）求得：

(1)濾餅的固體回收率高達(dá)99.81%。濾液濃度1.1 g/L，說(shuō)明濾液是比較清的，所攜帶的固體量?jī)H是入料量的0.18%。表征了尾煤壓濾機(jī)起到了固液徹底分離的作用。需要指出的是，壓濾機(jī)入料中小于0.03 mm粒級(jí)細(xì)泥含量接近70%，采用的是80網(wǎng)目(孔徑約為0.18 mm)的單絲濾布，雖然煤漿注入濾室的瞬間，濾液濃度較高，但當(dāng)細(xì)泥在濾布上形成濾餅后，此濾餅就成為了過(guò)濾介質(zhì)，對(duì)細(xì)泥起到了阻留作用，濾液從而更清靜。

（1）航道工程。本工程采用單向航道，航道規(guī)模按80000DWT散貨船乘潮進(jìn)出港設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)航道寬度為166m，邊坡1：8，底寬為262m。航道設(shè)計(jì)底高程為-17.5m。見(jiàn)方案圖1。

圖2 WJ泵的進(jìn)油閥結(jié)構(gòu)

進(jìn)油閥流量系數(shù)Cv[9]可由式（3）計(jì)算得到：

所以，對(duì)于這個(gè)問(wèn)題沒(méi)有百分之百的回答。我通常在拍攝時(shí)關(guān)閉合焦提示音，但如果有人喜歡在拍攝過(guò)程中打開(kāi)提示音，又不會(huì)干擾其他人，那么我認(rèn)為也是完全可以接受的。

WJ泵尺寸較大，因此柱塞腔內(nèi)部死容積也比普通高壓供油泵大。通過(guò)仿真發(fā)現(xiàn)，供油泵死容積大小能夠影響進(jìn)油閥球閥的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。圖12為WJ泵在不改變死容積大小（保持原死容積）、采用小死容積與無(wú)死容積3種情況下吸油一次進(jìn)油閥閥芯運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的對(duì)比。由圖12可知，WJ泵在吸油過(guò)程中進(jìn)油閥閥芯振動(dòng)比較劇烈，且柱塞腔死容積越大，進(jìn)油閥閥芯的振幅越大。原因在于凸輪帶動(dòng)油泵柱塞往復(fù)運(yùn)動(dòng)，當(dāng)柱塞位于上止點(diǎn)時(shí)速度為0，當(dāng)柱塞下行時(shí)速度開(kāi)始增加，而柱塞腔死容積越大，進(jìn)油閥開(kāi)啟延遲越高，當(dāng)進(jìn)油閥開(kāi)啟時(shí)柱塞下行速度已經(jīng)較大，大量燃油迅速流經(jīng)進(jìn)油閥球閥進(jìn)入柱塞腔，使球閥在最大升程附近產(chǎn)生較大振動(dòng)。

由于閥芯的慣性以及進(jìn)油閥入口壓力波動(dòng)，在供油泵吸油時(shí)進(jìn)油閥閥芯常常發(fā)生振動(dòng)，并會(huì)產(chǎn)生流量脈動(dòng)[10]。

燃油密度ρ與燃油壓力p之間關(guān)系的經(jīng)驗(yàn)公式[11]為：

式中：m為閥芯質(zhì)量；x為閥芯升程；ρ為燃油密度；A為閥芯有效受力面積；vf為閥芯與閥座間平均過(guò)流速度；vi為進(jìn)油閥入口流速；x0為彈簧預(yù)壓縮量；R為閥芯半徑；r為球閥關(guān)閉時(shí)閥芯與閥座密封壁面接觸線(xiàn)半徑。

仿真考慮了燃油可壓縮性以及柱塞在柱塞腔內(nèi)高壓下的形變，并假設(shè)如下：

泵的進(jìn)油閥彈簧參數(shù)會(huì)影響進(jìn)油閥開(kāi)啟壓力和閥芯最大升程，進(jìn)而影響泵的容積效率。進(jìn)油閥開(kāi)啟壓力與泵轉(zhuǎn)速無(wú)關(guān)，開(kāi)啟壓力過(guò)小會(huì)導(dǎo)致進(jìn)油閥密封不可靠，開(kāi)啟壓力過(guò)大會(huì)導(dǎo)致進(jìn)油閥開(kāi)啟延遲或無(wú)法開(kāi)啟。閥芯最大升程與供油泵容積效率密切相關(guān)。在高轉(zhuǎn)速下，閥芯最大升程過(guò)小會(huì)導(dǎo)致進(jìn)油閥節(jié)流，使泵吸油不足，容積效率降低，還會(huì)導(dǎo)致氣蝕現(xiàn)象的產(chǎn)生，降低進(jìn)油閥壽命。此外，屈鐸等[12]通過(guò)研究還發(fā)現(xiàn)進(jìn)油閥節(jié)流會(huì)使燃油流經(jīng)進(jìn)油閥后的截面速度不均勻度ξ增加；閥芯最大升程過(guò)大會(huì)導(dǎo)致進(jìn)油閥響應(yīng)滯后于柱塞，閥芯回落延遲，造成進(jìn)油閥回流，使泵容積效率降低。

供油泵柱塞下行吸油過(guò)程中，如果進(jìn)油閥閥芯最大升程過(guò)小，閥芯與閥座密封壁面間可能會(huì)出現(xiàn)節(jié)流，從而導(dǎo)致節(jié)流容積效率損失。一般情況下，隨著供油泵轉(zhuǎn)速升高，進(jìn)油閥流量增大，節(jié)流容積效率損失Δηt也會(huì)隨之增大。

式中：Δηt為節(jié)流容積效率損失；ΔVt為因節(jié)流少吸入的燃油體積；Δηr為回流容積效率損失；ΔVr為進(jìn)油閥回流的燃油體積；V為柱塞腔容積。

2 建立供油泵仿真模型

采用AMESim軟件搭建WJ泵液力仿真模型，如圖3所示。仿真模型包含輸油泵、低壓油路調(diào)壓閥、進(jìn)油計(jì)量閥、WJ泵進(jìn)出油閥和凸輪柱塞結(jié)構(gòu)等。輸油泵采用擺線(xiàn)內(nèi)嚙合齒輪泵，輸油泵模型[13]的搭建能夠很好地模擬供油泵前端低壓油路的壓力波動(dòng)。

圖3 供油泵液力仿真模型

式中：ρ0為一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下的燃油密度。

（1）燃油溫度恒定為40℃。

《小鎮(zhèn)上的將軍》發(fā)表并獲獎(jiǎng)之前，我的一次次投稿四處碰壁，頭破血流。而那之后，直到今天，情況并無(wú)太大改觀。退稿好像是我這種平庸的不穩(wěn)定的寫(xiě)作的一個(gè)標(biāo)配，不離不棄。

（2）共軌端壓力恒定為180 MPa。

翻譯工作坊是介于語(yǔ)言課程與研討會(huì)的中間實(shí)體，譯者也是一名報(bào)告員。翻譯工作坊是一個(gè)具有相同志趣和方向的小群體聚集在一起，對(duì)某些文本翻譯進(jìn)行研究、討論，相互交流、相互合作、進(jìn)行知識(shí)經(jīng)驗(yàn)的分享，最終解決存在的問(wèn)題。（呂亮球，2014）翻譯工作坊現(xiàn)已逐漸發(fā)展為是一種互動(dòng)性和實(shí)踐性較強(qiáng)的課堂活動(dòng)組織形式。翻譯工作坊教學(xué)的主要理念是讓每個(gè)學(xué)生成為課堂教學(xué)過(guò)程中積極參與的親歷者。（張萬(wàn)防，2013）通過(guò)翻譯工作坊的形式，可將學(xué)生從傳統(tǒng)的“灌輸式”翻譯課堂中脫離出來(lái)，充分體現(xiàn)“以學(xué)生中心”的教學(xué)理念。

綜而言之，康、乾二帝對(duì)江南景觀的選擇與寫(xiě)仿，滿(mǎn)足了他們放松身心、漫游勝境的需求以及將天下名園勝景歸為己有的愿望，對(duì)江南景觀產(chǎn)生了重要影響。從宏觀角度來(lái)說(shuō)，康、乾二帝與江南景觀之間的互動(dòng)，也促進(jìn)了滿(mǎn)漢之間、南方與北方、宮廷與江南的文化藝術(shù)交流，實(shí)現(xiàn)了清王朝從地理格局大一統(tǒng)向政治文化格局大一統(tǒng)的轉(zhuǎn)變。

為驗(yàn)證該仿真模型，在一固定系列的結(jié)構(gòu)參數(shù)下，進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。圖4為試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)，表1為試驗(yàn)主要設(shè)備，圖5為試驗(yàn)臺(tái)架布置示意圖。

圖4 試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)

表1 試驗(yàn)主要設(shè)備

圖5 試驗(yàn)臺(tái)架布置示意圖

圖6比較了不同軌壓-轉(zhuǎn)速工況下供油泵容積效率仿真與試驗(yàn)結(jié)果。可見(jiàn)，由于供油泵實(shí)際工作過(guò)程的軌壓波動(dòng)，以及不同轉(zhuǎn)速下燃油溫度的差異對(duì)運(yùn)動(dòng)粘度的影響，仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果存在一定誤差，但供油泵容積效率隨轉(zhuǎn)速變化趨勢(shì)的仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果總體上一致，且誤差均在5%以?xún)?nèi)，驗(yàn)證了供油泵仿真模型搭建的正確性。

圖6 供油泵容積效率仿真與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

3 仿真結(jié)果與分析

通過(guò)仿真研究WJ泵進(jìn)油閥彈簧參數(shù)對(duì)進(jìn)油閥開(kāi)啟壓力和閥芯最大升程的影響，進(jìn)而研究閥芯最大升程與進(jìn)油閥節(jié)流容積效率損失Δηt及回流容積效率損失Δηr的關(guān)系。

3.1 進(jìn)油閥彈簧參數(shù)與開(kāi)啟壓力及閥芯最大升程的關(guān)系

仿真計(jì)算了WJ泵在其最大工作轉(zhuǎn)速nmax下進(jìn)油閥彈簧參數(shù)與進(jìn)油閥開(kāi)啟壓力及閥芯最大升程的對(duì)應(yīng)關(guān)系，如圖7和圖8所示。仿真中進(jìn)油閥的進(jìn)油壓力在1 000 kPa附近波動(dòng)。由圖7可知，WJ泵轉(zhuǎn)速一定，進(jìn)油閥開(kāi)啟壓力隨彈簧預(yù)壓縮力的增大而線(xiàn)性增大，且與彈簧剛度無(wú)關(guān)。由圖8可知，WJ泵轉(zhuǎn)速一定，進(jìn)油閥閥芯最大升程隨彈簧預(yù)壓縮力的增大而減小，也隨彈簧剛度的增大而減小。上述關(guān)于WJ泵的結(jié)論均符合一般規(guī)律。

（3）低壓油路中進(jìn)油計(jì)量閥保持全開(kāi)，并以等效節(jié)流孔替代。

圖7 開(kāi)啟壓力與進(jìn)油閥彈簧參數(shù)的關(guān)系

圖8 閥芯最大升程與進(jìn)油閥彈簧參數(shù)的關(guān)系

3.2 進(jìn)油閥閥芯最大升程與節(jié)流容積效率損失Δηt的關(guān)系

綜上，進(jìn)油閥彈簧參數(shù)的選擇應(yīng)將閥芯最大升程控制在合理范圍內(nèi)，以減小容積效率損失。本文將上述因進(jìn)油閥節(jié)流和回流引起的容積效率損失分別稱(chēng)作“節(jié)流容積效率損失”和“回流容積效率損失”，定義式為：

圖9為WJ泵在最大工作轉(zhuǎn)速nmax下，進(jìn)油閥閥芯最大升程與Δηt的關(guān)系，具體計(jì)算了3種不同剛度的進(jìn)油閥彈簧。由圖9可知，轉(zhuǎn)速一定，Δηt隨進(jìn)油閥閥芯最大升程的增大而減小，當(dāng)閥芯最大升程大于0.9 mm后，進(jìn)油閥不再產(chǎn)生節(jié)流容積效率損失。原因在于泵吸油時(shí)進(jìn)油閥閥芯最大升程過(guò)小會(huì)導(dǎo)致節(jié)流，進(jìn)油閥內(nèi)外壓差無(wú)法吸入足夠體積燃油，并及時(shí)填充柱塞腔因柱塞下行增大的那部分容積，而少吸入的燃油體積會(huì)隨進(jìn)油閥節(jié)流作用的減弱（或閥芯最大升程的增加）而減少，進(jìn)而消失。因此，0.9 mm為供油泵在轉(zhuǎn)速nmax下進(jìn)油閥不產(chǎn)生節(jié)流容積效率損失的閥芯最大升程最小臨界值，進(jìn)油閥閥芯最大升程大于最小臨界值即可消除節(jié)流容積效率損失。

圖9 轉(zhuǎn)速nmax下的閥芯最大升程與Δηt的關(guān)系

圖10為WJ泵進(jìn)油閥閥芯最大升程的最小臨界值與轉(zhuǎn)速的關(guān)系，具體計(jì)算了3種不同剛度的進(jìn)油閥彈簧。由圖10可知，閥芯最大升程的最小臨界值隨轉(zhuǎn)速的增大而增大，且與進(jìn)油閥彈簧剛度無(wú)關(guān)。原因在于進(jìn)油閥開(kāi)啟持續(xù)期隨泵轉(zhuǎn)速的增加而縮短，在吸油量不變的前提下，吸油速率會(huì)隨之增加，若保證始終不產(chǎn)生節(jié)流，進(jìn)油閥閥芯最大升程的最小臨界值會(huì)增大。

圖10 閥芯最大升程最小臨界值與轉(zhuǎn)速的關(guān)系

在確定了進(jìn)油閥閥芯最大升程的最小臨界值后，可根據(jù)圖8得到對(duì)應(yīng)的進(jìn)油閥彈簧剛度和預(yù)壓縮力的值。

3.1 化療療程影響患者的心理狀態(tài) 本研究采用的mFOLFOX6化療方案，是依據(jù)衛(wèi)生部頒布的結(jié)直腸癌診療規(guī)范(2010版)的要求而制定，有效率達(dá)到了33.3% ～48.6%，其初治有效率更是達(dá)到了48.3% ～57.9%［3］。根據(jù)方案設(shè)定，每2周重復(fù)用藥，連續(xù)6次為1個(gè)療程，且根據(jù)患者的病情變化，可能需要多個(gè)療程。在長(zhǎng)達(dá)3個(gè)月的1個(gè)療程里，患者反復(fù)入院接受化療，難免產(chǎn)生心理波動(dòng)和負(fù)性情緒，甚至影響治療的正常開(kāi)展。護(hù)理人員對(duì)患者開(kāi)展整體護(hù)理的過(guò)程中應(yīng)該注意到這些身心反應(yīng)，才有利于使患者心理與軀體共同康復(fù)。

3.3 進(jìn)油閥閥芯最大升程與回流容積效率損失Δηr的關(guān)系

供油泵柱塞上行的壓油過(guò)程中，如果進(jìn)油閥閥芯最大升程過(guò)大，可能會(huì)由于閥芯回落延遲較大從而導(dǎo)致回流容積效率損失。一般情況下，隨著供油泵轉(zhuǎn)速升高，進(jìn)油閥閥芯回落時(shí)間占整個(gè)柱塞上行時(shí)間的百分比提高，回流容積效率損失Δηr也會(huì)隨之增大。

圖11為WJ泵在最大工作轉(zhuǎn)速nmax下，進(jìn)油閥閥芯最大升程與Δηr的關(guān)系，具體計(jì)算了3種不同剛度的進(jìn)油閥彈簧。由圖11可知，轉(zhuǎn)速一定，Δηr并不始終隨閥芯最大升程的增大而增大，也可能會(huì)出現(xiàn)局部減小的情況。圖12～14的結(jié)論解釋了在轉(zhuǎn)速一定的條件下Δηr不嚴(yán)格隨閥芯最大升程的增大而增大的原因。

圖11 轉(zhuǎn)速nmax下的閥芯最大升程對(duì)Δηr的影響

式中：Q為進(jìn)油閥過(guò)流流量；Fp為進(jìn)油閥幾何結(jié)構(gòu)因子；G為所用燃油相對(duì)于水（4℃）的比重；Pi為進(jìn)油閥入口燃油壓力；P為柱塞腔內(nèi)燃油壓力。

Meyer 和 Allen又提出了組織承諾的三維測(cè)度模型：情感承諾、持續(xù)承諾和規(guī)范承諾，并在此基礎(chǔ)上編制了一份新的組織承諾量表由24個(gè)題項(xiàng)構(gòu)成，每個(gè)維度用8個(gè)題項(xiàng)來(lái)測(cè)量。Meyer，Allen & Smith及Meyer & Allen在之后的研究中又將此量表改為18個(gè)題項(xiàng)，每個(gè)題項(xiàng)有6個(gè)選擇。因?yàn)榇朔萘勘砜梢暂^為全面的反映組織承諾的多維性，因而已經(jīng)成為目前使用最為廣泛的組織承諾量表。

圖12 死容積大小對(duì)進(jìn)油閥閥芯升程的影響

通過(guò)仿真還發(fā)現(xiàn)WJ泵吸油時(shí)進(jìn)油閥閥芯的劇烈振動(dòng)會(huì)對(duì)Δηr的大小產(chǎn)生影響。圖13和圖14分別為WJ泵在轉(zhuǎn)速1 590 r/min和1 430 r/min下的進(jìn)油閥閥芯升程、單位時(shí)間進(jìn)油量隨時(shí)間變化曲線(xiàn)。由圖13可知，轉(zhuǎn)速為1 590 r/min時(shí)，柱塞在閥芯升程3個(gè)波動(dòng)周期后開(kāi)始上行，此時(shí)閥芯升程處于波谷，因此，進(jìn)油閥關(guān)閉迅速，回流流量很小。由圖14可知，轉(zhuǎn)速為1 430 r/min時(shí)，柱塞在閥芯升程3個(gè)半波動(dòng)周期后開(kāi)始上行，此時(shí)閥芯升程處于波峰，因此，進(jìn)油閥關(guān)閉延遲較大，回流流量也較大。由圖13和圖14對(duì)比可知，在高轉(zhuǎn)速下，盡管閥芯最大升程較大，但進(jìn)油閥的回流量也可能較小（即柱塞恰好在閥芯升程處于波谷時(shí)開(kāi)始上行），從而使Δηr較小，這也解釋了在轉(zhuǎn)速一定的條件下Δηr不嚴(yán)格隨閥芯最大升程的增大而增大的原因。

圖13 轉(zhuǎn)速1 590 r/min下閥芯升程與吸油速率曲線(xiàn)

圖14 轉(zhuǎn)速1 430 r/min下閥芯升程與吸油速率曲線(xiàn)

為了排除閥芯振動(dòng)對(duì)Δηr的干擾，研究Δηr在整個(gè)高轉(zhuǎn)速區(qū)間內(nèi)的最大值Δηrmax（即柱塞恰好在閥芯升程波峰位置開(kāi)始上行對(duì)應(yīng)的Δηr）與閥芯最大升程的關(guān)系更為合適。圖15為進(jìn)油閥閥芯最大升程對(duì)WJ泵Δηrmax影響規(guī)律的仿真曲線(xiàn)，具體計(jì)算了3種不同剛度的進(jìn)油閥彈簧。為了便于比較，閥芯最大升程均為WJ泵最大工作轉(zhuǎn)速nmax下的對(duì)應(yīng)值。由圖15可知，Δηrmax隨閥芯最大升程（轉(zhuǎn)速nmax下）的增大而增大，這與經(jīng)驗(yàn)相符，且由于閥芯回落延遲無(wú)法避免，因此回流容積效率損失無(wú)法完全消除。

材料的豐富能激發(fā)幼兒參與活動(dòng)的興趣，適宜的戶(hù)外體育活動(dòng)材料是提高晨間鍛煉有效進(jìn)行的刺激物，是開(kāi)展晨間戶(hù)外鍛煉的物質(zhì)基礎(chǔ)。那么怎樣為孩子提供感興趣的晨間戶(hù)外體育鍛煉活動(dòng)材料呢？

圖15 閥芯最大升程（轉(zhuǎn)速nmax下）對(duì)Δηrmax的影響

為了減小Δηrmax，應(yīng)在閥芯最大升程（轉(zhuǎn)速nmax下）大于最小臨界值的前提下盡量使之減小，同時(shí)可根據(jù)圖8得到對(duì)應(yīng)的進(jìn)油閥彈簧剛度和預(yù)壓縮力的值。

4 結(jié)論

（1）建立了考慮燃油可壓縮性和柱塞形變的WJ泵液力系統(tǒng)仿真模型，通過(guò)與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比，證明所建模型的準(zhǔn)確性。

（2）WJ泵轉(zhuǎn)速一定，進(jìn)油閥開(kāi)啟壓力隨彈簧預(yù)壓縮力的增大而線(xiàn)性增大，且與彈簧剛度無(wú)關(guān)；進(jìn)油閥閥芯最大升程隨彈簧預(yù)壓縮力的增大而減小，也隨彈簧剛度的增大而減小。

（3）WJ泵轉(zhuǎn)速一定，Δηt隨進(jìn)油閥閥芯最大升程的增大而減小，當(dāng)閥芯最大升程大于某最小臨界值后，進(jìn)油閥不再產(chǎn)生節(jié)流容積效率損失。該最小臨界值隨泵轉(zhuǎn)速的增大而增大，與進(jìn)油閥彈簧剛度無(wú)關(guān)。

（4）WJ泵轉(zhuǎn)速一定，Δηr并不始終隨閥芯最大升程的增大而增大，也可能會(huì)出現(xiàn)局部減小的情況，這是由吸油過(guò)程中閥芯振動(dòng)所導(dǎo)致，且泵柱塞腔死容積越大，進(jìn)油閥閥芯的振幅越大。

（5）Δηtmax隨閥芯最大升程（轉(zhuǎn)速nmax下）的增大而增大，且在不產(chǎn)生節(jié)流容積效率損失的前提下，回流容積效率損失無(wú)法完全消除。