縫洞型油藏潛力評價分析

摘要：某油田區塊已經進入老區開發階段，油水界面逐步抬升，水驅效果逐步變差，隨著氣驅輪次逐步增多，注氣效果逐步變差，注氣失效井逐步增多，通過對已實施注氣井靜、動態特征總結分析，刻畫地質模型，總結剩余油的分布規律，并針對不同類型油藏總結出一套定量-半定量化選井標準。

關鍵詞：注氣三采;剩余油;氣水比;采收率

1 注氣三采潛力評價

1.1 注氣三采機理

不同油藏類型注氣適應性不同，強底水與弱能量油井注氣三采存在明顯差異，對于強底水油藏，為實現有效驅替頂部剩余油、抑制油水界面目的，所需注氣量一般較大，多輪次注氣達到同樣效果所需注氣量更多，在注氣量設計方面需要綜合考慮補充油藏能量產生的壓差，壓低油水界面作用高于臨界水侵壓差，然后根據實際氣體狀態方程計算標態下的注氣量：V標=（Z標/Z1）*（P1/P標）*（T標/T地）*Vg1。

能量相對較低井，注氣壓低油水界面做功更小，且壓縮因子小，注氣更能發揮膨脹驅替作用，補充油體能量。強底水油井注氣抑制油水界面下移有限，多輪次注氣達到同樣效果所需注氣量更多;能量相對較弱井注氣壓低油水界面做功更小，且壓縮因子小，注氣更能發揮膨脹驅替作用，補充油體能量。

1.2 剩余油分布規律

通過對已實施注氣單井靜、動態特征總結分析，刻畫地質模型，總結歸納出單井剩余油分布的六種模式，統計表明：注氣挖潛對動用殘丘剩余油、水平井上部剩余油、底水封擋剩余油效果顯著。見圖1：

2 注氣三采選井標準

單井注氮氣的影響因素有四大類，十四亞類，通過單因素對比，明確了單井注氮氣影響因素，建立了單井注氮氣選井標準。見圖2：

2.1 注氣時機

1、斷溶體強底水油藏自噴期末期提前注氣保壓

針對主斷裂水體能量強，自噴期后期水淹程度不斷加劇，轉抽高含水風險大的一類井，停噴后提前注氣保壓，一方面補充斷裂油體能量;另一方面抑制區域底水抬升。

2、注水替油井注水失效前提前介入注氣

注水替油失效井預判標準：①方水換油率明顯下降;②單位壓降產油量明顯下降;③注水動用儲量明顯減少;④初期排水周期明顯增長。

2.2 注氣規模

針對強底水油藏，利用屏蔽壓差量化注氣設計：

（1）油水能量壓差表征：引入補壓系數K=△P2/△P1，對應單位壓差產能△P1：水體屏蔽壓差;△P2：注氣補充地層能量;Q1：單輪注氣周期產油。

（2）根據屏蔽壓差計算需補充地層壓力P=△P*K;△P：目前水體屏蔽壓差;K：目標補壓系數。

（3）P=P1-P0為注氣后補充油藏能量產生的壓差;地下氣體體積Vg1=V0C0P

注氣量V標=（Z標/Z1）*（P1/P標）*（T標/T地）*Vg1。

以S76井為例，量化計算見表1：

2.3 氣水比

通過對已實施注氣井深入研究發現，不同的氣水比注氣效果有明顯差異，氣水比的大小影響氣水混合程度，進而影響氣柱能量強弱，氣柱的能量越強，其波及體積越大，氣體越易進入阻力大的孔縫中。合理的氣水比可大幅提升氣攜液能力，避免氣液滑脫，形成均衡氣驅。對于強底水油井來說，合理優化氣水比，可提高氣水混注置換率;對于弱能量油井來說，探索最佳氣水比，可有效補充油體能量，提高注氣效果。

數據統計得出：①弱能量注氣：氣水比400-600注氣效果較好;②強能量注氣：氣水比200-400注氣效果較好。

2.4 注氣速度

氮氣驅注氣速度直接影響發生氣竄的時間和氮氣注入量，從而影響最終采收率。高注氣速度雖在短時間內能達到高注氣量和剩余油的高采出量，但油氣流度差異使氣體很快發生竄逸，使注氣時間縮短，最終采收率較低，低注氣速度雖然可以延長注氣時間，但由于注氣強度不夠，注入氣體不能進入阻力較大的縫洞內，而只能進入阻力小的大溶洞和裂縫中，驅油動力不足，最終采收率也較低。統計表明在一定范圍內，注氣速度越高，氣體波及范圍越廣，注氣越利于啟動遠井儲集體。

3 結論與認識

（1）塔河油田斷溶體強底水油藏自噴末期油井及注水替油時效井實施注氣，增產效果優于轉抽、堵水等措施;

（2）屏蔽壓差量化注氣量設計在塔河油田強底水油藏適應性較強;

（3）相比強底水油藏，注氣作業高氣水比更適應于弱能量油藏;

（4）統計表明，溶洞型油藏和裂縫-孔洞型油藏注氣速度越快越有利于提高采收率。

作者簡介：

賴鵬：男 漢 四川三臺 1983年03月 本科畢業于西南石油大學 工程師 研究方向：開發地質、地震 ?現從事滾動評價及開發井位部署